回火板条马氏体钢的强韧化机制

本文研究高强度合金结构钢30CrNi5MoV经520℃回火后的强韧化机理。数据分析表明,回火板条马氏体钢的强化机制服从Naylor模型和Langford-Cohen关系,屈服强度(σ_(0.2))可由下列公式描述本文用能量分析方法给出钢的脆断模型,推导出一个新的韧性—脆性转折温度公式该公式可表明显微组织和韧性关系。文中以定量金相为基础,用透射电镜测得钢中加入微量Nb后,在细化奥氏体晶粒的同时,又细化了板条,增大了孪晶量,缩小了棒状渗碳体的长度和间距,从而提高了钢的σ_(0.2)和K_(IC),但韧性—脆性转折温度(θ_(50)/50)略有升高。     

两相区热处理工艺对9NiCrMo钢强韧性的影响

 研究了淬火＋回火（QT）和淬火＋两相区淬火＋回火（QLT）2种热处理工艺对9NiCrMo钢力学性能的影响,分别采用OM和SEM观察了微观组织结构,利用X射线衍射和透射电镜研究了不同热处理后逆转变奥氏体的含量及其分布,进而分析了该工艺对9NiCrMo钢力学性能的影响规律及其机理。结果表明：两相区热处理能够在保证强度级别的同时,有效改善9NiCrMo钢的低温韧性,生成的双相组织及改变了逆转变奥氏体的分布状态是其提高钢低温韧性的主要原因。     

超细晶粒钢的强韧性研究

研究了工业生产的超细晶粒热轧钢板的强韧性。结果表明：用Q235普碳钢成分生产的超细晶粒热轧钢板的显微组织为铁素体和珠光体,铁素体晶粒尺寸为3～5μm,抗拉强度和屈服强度分别达到510MPa和400MPa以上,超细晶粒热轧钢板不仅具有较高的强度,而且具有较高的延伸率和韧性。     

Al对淬回火H11钢力学性能和碳化物的影响

研究了Al质量分数为0.77%及不含Al的H11钢在不同淬回火处理工艺下的硬度和冲击功的变化规律,并对两种钢原始退火态、1060℃淬火、1060℃淬火+510℃回火、1060℃淬火+560℃回火和1060℃淬火+600℃回火处理后的试样进行碳化物萃取,同时借助扫描电子显微镜（SEM）和X射线衍射仪（XRD）分析了Al对H11钢中碳化物形态及类型的影响.结果表明：（1）Al能提高H11钢的冲击韧性和回火硬度,但会使淬火硬度有所降低.（2）Al可以促进H11钢淬火过程中碳化物的溶解和元素的均匀分布.（3）Al会阻碍H11钢回火过程中碳化物的析出和聚集,这种作用在560℃以下回火时更加显著.（4）Al可以使H11钢回火时的（Fe,Cr）₂C、MoC、Cr₇C₃类碳化物更加稳定,抑制（Fe,Cr）₃C、Mo₂C和Cr₂₃C₆类碳化物的析出,这是因为Al可以阻碍H11钢中碳及合金元素在回火过程中的聚集.     

86CrMoV7钢锻热淬回火的组织与性能

采用ＳＥＭ、ＴＥＭ等研究了８６ＣｒＭｏＶ７钢锻热淬火后回火过程的组织与性能。结果表明,锻热淬火能提高马氏体的回火稳定性,使粒状珠光体中碳化物尺寸减小,分布更加均匀,显著提高综合性能。     

提高低合金高强度钢强韧性的措施

本文通过对提高低合金高强度钢强韧性措施的探讨，结合舞钢的具体生产情况，提出了提高低合金高强度钢强韧性的工艺方法。     

回火工艺对E690超高强度船板强韧性的影响

对湘钢采用TMCP工艺及TMCP+550℃回火工艺开发的超高强度船板E690进行金相分析、拉伸试验和冲击试验。结果表明:采用该工艺生产的E690钢板屈服强度达到700 MPa、-40℃冲击功达到200 J以上,具有良好的强韧性匹配。回火后强度略有上升,冲击裂纹扩展功占总功的比例降低,断口由韧性断裂转变为韧脆混合断裂模式。     

回火温度对Cu-Cr-Ti马氏体耐磨钢组织及强韧性的影响

摘要：矿山机械用耐磨钢构件服役环境恶劣而常常出现磨损失效,研究适用于复杂工况下的高耐磨钢成分、工艺与组织性能的关系,有利于提高耐磨构件的服役寿命并降低经济损失。利用SEM、TEM、洛氏硬度计、万能拉伸试验机及冲击试验机等,研究了160～400℃不同回火温度下Cu-Cr-Ti马氏体耐磨钢的组织形貌、强度硬度及-20℃冲击韧性的变化。结果表明,试验钢淬火态组织主要为板条马氏体,当回火温度为160℃时,马氏体板条依然清晰,但随回火温度升高到400℃,马氏体板条界渐渐消失,基体中出现大量片状或粒状渗碳体。EDS分析发现样品钢基体中含有纳米级Ti、Nb的碳氮化物。随回火温度升高,基体组织演变导致强化机制发生变化,回火温度为300℃,综合力学性能最佳,其抗拉强度为1500MPa,屈服强度1100MPa,伸长率为15.5%。随回火温度升高,-20℃冲击韧性由60J/cm2逐渐降低到36.3J/cm2。     

轧制速度对钢的强韧性的影响

大量的试验结果表明：铸钢坯经过轧制后，其粗大晶体，尤其是柱状晶被破碎，使组织细腻，钢的致密度增加，钢的强度和韧性提高。一般说来，钢经过轧制后，抗冲击性能比铸钢提高10％～15％。因此，通常作为高强韧性用钢，往往都需要采用较厚的板坯，轧制成较薄的钢板，目的是增大压缩比例，改善钢组织的致密度，提高材料的强度和韧性，增加抗冲击性能。这种效果常常反映在钢的宏观状态，如断口细腻，属于韧性断裂。钢板的低倍疏松带厚度小。当然，这种宏观状态特征除了与钢的化学成分设计合理、冶炼和铸锭有关系外，与轧钢工艺和方式也有一定的关系。这种关系如何，下面我们作一些探讨。     

水淬终止温度对自回火马氏体钢组织和性能的影响

研究了热轧后水淬终止温度对自回火马氏体钢微观组织和力学性能的影响。结果表明，微观组织形态取决于水淬终止温度，当水淬终止温度低于Ｍｓ点时，钢的自回火程度最大，呈出现韧性峰值；低于或高于此温度终止水淬都将导致韧性下降，随着水淬终止温度降低，强度不断提高，自回火马氏体析条束对裂纹扩展起障碍作用，冲击试样断裂表面的解理小平较细小，从而表现出较高的韧性。     

连铸Ni-Cr-Mo-V钢最佳强韧性的正交试验

选用4因素3水平9组试验的正交试验法,得到了连铸Ni-Cr-Mo-V钢最佳强韧性的热处理工艺参数,给出冷却速度和回火温度是提高强韧性的两个主要影响因素,可信度达到95%-99%,淬火温度和回火时间则为次要因素。最佳工艺参数为：冷却速度4.4℃/s,入水温度620℃,回火温度680℃,回火时间40min。其强韧性值分别为：抗拉强度571.6MPa,-40℃冲击功192J。     

连铸Ni-Cr-Mo-V钢最佳强韧性的正交试验

采用 3因素 4水平 9组试验的正交试验法 ,得到了连铸Ni-Cr-Mo -V钢最佳强度和韧性的热处理工艺参数。研究表明 ,冷却速度和回火温度是两个主要因素 ,淬火温度和回火时间则为次要因素 ,可信度达到 95 %～ 99%     

CF60钢马氏体/贝氏体混合组织与强韧性的关系

本文探讨了 CF60钢中贝氏体类型和体积百分数对马氏体—贝氏体混合组织的强韧性的影响。“条型粒贝”提高混合组织的强度,但对韧性不利;“块型粒贝”使混合组织韧性增加,但却使强度下降。按某一比值混合的组织经回火后可以得到良好的综合性能。     

15MnMoVNXt钢亚温淬火-回火分解产物与强韧性关系的探讨

本文用透射电镜金属薄膜的方法,研究了15MnMoVNXt钢在亚温淬火后回火时的组织特征,讨论了回火分解产物对强韧性的影响,试验证明,适当比例的马氏体—铁素体复相组织比单相马氏体回火具有更佳的强度,韧性,塑性的配合,即在不降低强度的前提下,提高钢的缺口韧性和塑性;韧性效果与回火温度有关,铁素体含量对缺口韧性值影响较大,观察了回火析出产物的形貌,分布及类型,讨论了微量元素的回火析出过程。     

淬-回火温度对高强度钢30NCD16组织和性能的影响

试验了电渣重熔高强度钢30NCD16(％:0．31C、1．41Cr、4.01Ni、0．52Mo)840-930℃淬火、350-625℃回火时的组织和力学性能。结果表明,高强度钢30NCD16最佳热处理工艺为840-870℃淬火+560℃回火,可获得细致均匀的索氏体组织,钢的抗拉强度≥1 200 MPa,冲击功A_KU5≥50 J。     

40Cr钢冲击钻杆强韧性提升研究

在40Cr钢传统调质处理工艺的基础上,开展了40Cr钢冲击钻杆零保温淬火工艺的研究。结果表明:在860℃加热+零保温油冷淬火+550℃高温回火工艺下,40Cr钢抗拉强度为1 086MPa,室温冲击韧性为107.7J/cm2(较传统调质处理工艺提高近25%),金相组织为回火索氏体。零保温淬火工艺细化了奥氏体晶粒,提高了40Cr钢冲击钻杆强韧性,同时减少了热处理在炉时间,降低了能耗。     

工程机械用HQ80钢强韧性机理的研究

本文研究了 HQ80钢的热处理制度、显微组织及性能三者之间的关系,通过它们之间的内在规律,找出较合理的热处理制度:HQ80钢中板经920℃水淬加680～700℃回火;HQ80钢薄板经920℃正火加650～680℃回火,会获得良好的强度及韧性,能够满足 WEL—TEN80钢的标准要求。