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垃圾焚烧炉二次燃烧的数值模拟 总被引:3,自引:0,他引:3
针对城市生活垃圾焚烧发电的排放问题,以重庆市某垃圾焚烧炉为原始模型,采用计算流体动力学(CFD)方法对炉膛内气体的二次燃烧过程进行了数值模拟.利用标准k-ε湍流模型对气相湍流运输进行了模拟,并利用Monte-Carlo 热辐射模型计算了辐射传热特性,获得了当施加不同边界条件时炉膛内气体的温度场、浓度场以及气体在炉膛内的停留时间分布等,并对其抑制二噁英产生的效果进行了评价.结果表明:进口边界混合气体中CO的含量和气体速度对燃烧效果有重要影响.当CO含量为5%、气体速度为1.58m/s时,燃烧效果较好,并能有效抑制二噁英类剧毒物质的产生.通过对垃圾焚烧炉二次燃烧的数值模拟与仿真,可获得和预测炉膛内气体燃烧的状况,并为焚烧炉的设计和改进提供一定的参考. 相似文献
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在炉灶使用过程中,其排烟损失和气体不完全燃烧损失在全部能量损失中占重要比例。这些能量损失主要由于供风量与燃烧用风量不匹配所造成的。有些炉灶为了方便出灰,炉门设置较大,造成供气过量,增加了排烟损失;有些炉灶灶膛供气量不足或供气不能与可燃气体均匀地混合,使可燃气不能完全燃烧,造成不完全燃烧损失。总之,不管供气不足,还是供气过量,都会影响炉灶的燃烧效果。二次进风节能炉芯能防止可燃气体的不完全燃烧,减少热损失,控制烟尘排放,具有较好的节能效果。1二次进风炉芯原理在燃烧过程中,炉灶里的燃料产生和挥发出的可燃气体(CO、CH… 相似文献
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为了提高FLUENT软件对电站煤粉锅炉飞灰含碳量的预测精度,推导了考虑灰层扩散阻力的焦炭缩核燃烧模型,基于FLUENT软件提供的"多表面反应模型"框架,结合用户自定义函数技术对其自带的焦炭燃烧模型进行了改进。然后对某1 025 t/h电站锅炉分别采用自带和改进的焦炭燃烧模型进行模拟,并和测试结果进行了对比。结果表明:自带模型由于忽略了灰层对燃烧气体的扩散阻力,求得的飞灰含碳量仅为0.1%,改进模型求得的飞灰含碳量为3.1%,与测试结果 2.2%更为接近;自带模型和改进模型求得的炉膛出口O2体积百分比分别为3.0%和3.3%,误差在±10%范围内。 相似文献
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<正> 能源部门是重要的温室气体排放源。据估算,全球化石燃料燃烧排放的CO_2量占人类活动引起的CO_2总的净排放量的60%以上;约占总排放量50%的NO_x和26%的CO也来自化石燃料的燃烧。同时,在煤矿开采和油气生产过程中,还排放了约占全球总排放量20%左右的CH_4。因此,未来世界能源的发展对全球温室气体的排放将起着重要的作用。 相似文献
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在1台70 MW循环流化床工业热水锅炉上,应用炉膛低氧燃烧加尾部烟道补燃技术,降低锅炉的NO_x原始排放浓度。通过降低炉膛内过量空气系数,使炉膛和旋风分离器内呈低氧燃烧状态。由于高温烟气中有残炭和CO的存在,抑制了NO_x生成,同时能够促进NO_x向N_2转化,从而降低了高温烟气中NO_x含量。从旋风分离器中心筒喷入补燃风,可将由于炉膛低氧而未完全燃烧的残炭和CO燃尽,保证了锅炉燃烧效率。采用炉膛低氧燃烧加尾部补燃技术,锅炉的NO_x原始排放浓度从393 mg/m~3降低至115 mg/m~3(@6%O_2),CO的排放浓度控制在4×10~(-6)。 相似文献
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超超临界锅炉炉内燃烧过程的数值模拟 总被引:5,自引:2,他引:5
采用计算流体力学软件PHOENICS,选择合理的数学模型,对1台1000 MW超超临界单炉膛双切圆煤粉炉内的燃烧过程进行数值模拟.着重研究了单炉膛双切圆燃烧特性、炉内焦炭燃烧特性及NO生成特性。结果表明:燃烧器前后墙布置导致炉内气流呈椭圆形,NO生成总体水平较低,焦炭燃尽效果较好,但在炉膛高度方向40m以上的区域,烟气高温区及大量未燃尽焦炭偏向前墙附近,且未燃尽焦炭在辐射屏区逐渐燃尽。针对这一问题提出了解决方案,结果表明:改进后的工况明显提高了焦炭的燃烧速度.使其在屏区以下基本燃尽,NO2排放量也有所降低。 相似文献
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“高温、优质、低耗”,这是当前铸造业对铸造熔炼设备及工艺所提出的要求。多年来一直是国内铸造工作者探索的方向。 八十年代初根据能源资源条件和提高球墨铸铁铸造质量的要求出发,我们研制的短线圈工频感应前炉(也可简称工频前炉),已在省内外铸造、冶金行业获得推广应用。投产以来,在提高温度、铁水调质,提高球铁质量、合理使用能源方面,尤其是利用该设备进行铁水连续净化脱硫方面取得较大的突破,获得较大的经济效益。 一、短线圈工频感应前炉双联熔炼的特点 近年来,随着生产的发展,电炉熔炼已在铸铁熔炼中得到应用。它可以满足铁水温度和提高铸件质量的要求,但基本购量费用大且需消耗较大的电能,因此,它的发展受到一定限制。 当前,在机械行业中,焦炭冲天炉仍是熔炼铸铁的主要设备。但是随着生产的发展,尤其是生产球墨铸铁,对冲天炉铁水质量和合理使用能源,提出了更高的要求。比较一下冲天炉和感应炉溶化的特点,冲天炉熔化热效率高(60%),但是过热铁水的热效率很低(仅7%),尤其当使用较差的焦炭时,即使焦炭的耗量成倍增长,铁水温度也很难得到显著提高,而感应电炉熔化效率较冲天炉低,但其过热效率较高(60%)。双联熔炼工艺则是充分利用冲天炉熔化效率高与电炉过热效率高的 22 相似文献
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在炉膛尺寸为150 mm×150 mm×2 500 mm的循环流化床燃烧试验台上进行糠醛渣与煤的混燃试验,研究其燃烧特性、尾部飞灰及烟气排放特性。研究表明:糠醛渣掺混质量比例为10%-50%的混合燃料在循环流化床中均可稳定燃烧;随着糠醛渣的掺混比例增加,炉膛上部温度升高,尾部飞灰含碳量下降,而颗粒排放浓度升高;随着流化风速增加,炉膛上部温度升高。密相区的温度升高,CO排放浓度下降,SO2、NOx排放浓度上升;糠醛渣的掺混比例增加,CO排放浓度上升,SO2、NOx排放浓度下降。 相似文献
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循环流化床锅炉飞灰中碳的形成机理 总被引:2,自引:1,他引:1
通过对循环流化床(CFB)锅炉飞灰含碳量分布及飞灰残碳形态的测量、CFB燃烧温度下焦炭失活过程的试验研究以及流化床条件下煤颗粒燃烧过程的分析.探讨了循环流化床锅炉飞灰中碳的形成机理.结果表明:实际运行的CFB锅炉飞灰中含碳量具有明显的不均匀性,残碳集中于25~50 μm的飞灰颗粒内;真实密度和XRD测量均表明,焦炭失活的2个条件是温度和时间,温度高于800℃,焦炭失活开始发生,并且随着时间的增加,失活程度提高;焦炭颗粒长时间停留在主循环回路中,反应活性下降,由于颗粒的碎裂和磨耗,形成了飞灰中粒径较小的残碳;煤中的细小煤粒首次通过炉膛时未燃尽且未被分离器收集,形成了飞友中较大颗粒的残碳. 相似文献
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采用Fluent软件对四角切圆燃煤锅炉掺烧不同质量分数和不同含水率印染污泥时的燃烧特性和污染物排放特性进行数值模拟.结果表明:随着印染污泥质量分数的提高,炉膛整体温度略有下降,而NOx排放体积分数先显著升高然后平稳上升,其转折点是10%印染污泥质量分数;当含水率升高时,炉膛整体温度略有下降,40%含水率工况下的炉膛出口平均温度仅比10%含水率工况下低8.11K;炉膛NOx排放体积分数随着含水率的升高而升高;结合炉膛的燃烧情况和NOx排放体积分数,掺烧质量分数和含水率分别为10%和40%的印染污泥是可行的,二次风配比从上到下的比例为3∶1∶2∶4的方式是最佳配风方案. 相似文献
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《中外能源》2017,(10)
延迟焦化装置在生产过程中会产生大量废气、废水,同时挥发出大量带有异味的气体。为减少或避免这些有毒异味气体进入环境,独山子石化1.2Mt/a焦化装置对装置内有异味的区域进行排查,提出了一系列解决措施。通过在除臭系统废气流程后增加废气引风机,采用燃烧法将挥发性有机废气引致焦化加热炉进行燃烧,满足了废气中非甲烷总烃值≯120mg/m~3的标准要求,且对加热炉平稳运行和环保达标不造成影响;通过LDAR技术,实现了装置各密封点的长期监控和修复,尤其是异味较大的加热炉区域,减少了有毒有害气体排放;通过优化焦炭塔泄压、赶空气和放水操作,增加烧焦罐对废气水洗降温流程,减少了挥发性有机物的排放量;通过新水代替脱硫净化水、对酸性水过滤器进行置换和反冲洗,储焦池周围的异味明显减小;通过降低冷焦水、切焦水和焦炭温度,进一步降低了储焦池周围挥发性气体的散发。 相似文献
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