Cr12MOV钢的隐晶马氏体及其强韧化

文章对Cr12MoV 钢的隐晶码氏体及其强韧化进行了研究。电镜分析表明,Cr12MoV 钢的淬火隐晶马氏体的微观形态与亚结构随淬火奥氏体化温度不同而异。950℃及其以下奥氏体化温度淬火,可获得单一的板条状位错融隐晶马氏体;而经950～1100℃奥氏体化温度淬火,则获得了由针(片)状孪晶马氏体与板条状位错马氏体构成的混合隐晶马氏体组织,并且孪晶马氏体随奥氏体化温度升高而增多。经机械性能试验发现,隐晶马氏体的微观形态与亚结构对钢的强韧性有直接影响。因此,为了使Cr12MoV 钢得到最有效的强韧化效果,不仅要均匀化和细化钢中的碳化物,而且要控制钢中隐晶马氏体的微观形态与亚结构。     

奥氏体化温度对C-Si-Mn钢淬火-配分后显微组织与拉伸性能的影响

将初始组织为马氏体的0.2C-1.6Si-1.8Mn钢在不同温度(840,870,910℃)奥氏体化后进行淬火-配分(Q&P)处理,研究了奥氏体化温度对该钢显微组织与拉伸性能的影响。结果表明：当奥氏体化温度在两相区时,Q&P处理后试验钢中的铁素体主要呈带状,残余奥氏体呈块状和薄带状;随着奥氏体化温度升高,铁素体和残余奥氏体含量减少,马氏体含量增加,对应的屈服强度和抗拉强度增大,断后伸长率和强塑积下降;840℃奥氏体化+Q&P处理后试验钢更高的断后伸长率与其更高含量的残余奥氏体且残余奥氏体呈块状和薄带状2种形态有关,这能有效扩展相变诱导塑性效应区间。     

超高强度钢40CrNi2Si2MoVA贝氏体等温淬火工艺

对超高强度钢40CrNi2Si2MoVA进行贝氏体区短时间等温淬火,得到马氏体加下贝氏体和少量残余奥氏体的复合组织,考察了等温时间的变化对材料显微组织和力学性能的影响,并进一步得出了此条件下该钢的最佳热处理工艺.结果表明:当等温时间在100～150 s时,得到以马氏体为主,含20%左右下贝氏体和少量稳定残余奥氏体的组织.     

等温淬火时间对铁道机车用SAE8620轴承钢接触疲劳性能的影响

将表面渗碳处理的SAE8620轴承钢在855℃奥氏体化后,在225℃盐浴中进行等温淬火处理,再在225℃下进行回火处理,研究了等温淬火时间(7,21 h)对试验钢显微组织、物相组成、硬度和接触疲劳性能的影响。结果表明：等温淬火7 h时试验钢表层组织为贝氏体铁素体、残余奥氏体、马氏体和碳化物,等温淬火21 h后表层组织中的马氏体消失,贝氏体板条平均宽度增加,针状贝氏体铁素体含量增加,残余奥氏体含量减少;与等温淬火21 h相比等温淬火7 h试验钢的表层硬度更大,接触疲劳寿命也更长,这主要与其表层残余奥氏体含量更高、贝氏体板条平均宽度更小、表层硬度更大,可以更好地抵抗塑性变形有关。     

淬火分配工艺对60Si2Mn弹簧钢显微组织和力学性能的影响

对60Si2Mn弹簧钢进行了不同淬火温度(140,160,180℃)的淬火分配(Q&P)处理,研究Q&P处理后该钢的显微组织和力学性能,并与传统淬火+回火(Q&T)工艺处理后的进行对比.结果表明:经Q&P处理后,60Si2Mn弹簧钢的显微组织均为残余奥氏体和马氏体,残余奥氏体的体积分数均大于12％,而经Q&T处理后的显...     

不同工艺渗碳淬火和深冷处理后20CrNi2Mo轴承钢的组织与性能

对正火态20CrNi2Mo轴承钢分别进行渗碳油淬+回火、二次渗碳油淬+回火、渗碳气淬+渗碳油淬+回火等3种渗碳淬火+回火处理以及在上述工艺的回火前增加深冷处理的渗碳淬火+深冷+回火处理,研究了不同工艺处理后轴承钢的显微组织、力学性能和耐磨性能。结果表明：渗碳淬火+回火后轴承钢的组织均为针状马氏体+残余奥氏体+碳化物,渗碳气淬+渗碳油淬+回火后的马氏体更细小,残余奥氏体更少,此工艺下轴承钢的硬度、抗拉强度和断后伸长率均高于其他2种渗碳淬火+回火工艺,磨痕宽度和深度较小;与渗碳淬火+回火相比,渗碳淬火+深冷+回火处理后轴承钢中奥氏体含量减少,硬度提高,磨痕宽度和深度减小,并且在200 N载荷下的磨损质量损失明显减少;较优的工艺是渗碳气淬+渗碳油淬+深冷+回火。     

抑制锻热淬火马氏体粗化的工艺

钢件在锻热淬火加热时通常处于奥氏体化高温区(1100～1300℃),因而导致奥氏体晶粒粗化,淬火后得到的马氏体也较粗大。尽管一般认为,锻热淬火前粗大的奥氏体晶粒有利于提高奥氏体的稳定性,延缓过冷奥氏体的分解,因而可提高钢的淬透性。然而在材料本身具备足够淬透性的条件下,仍然希望获得细小奥氏体组织,以改善淬火回火钢的强韧性配合。 1.试验方法试验用钢:45Cr钢、直径50mm;化学成分(wt％):0.46C、0.30Si、0.64Mn、0.96Cr、0.25Ni、0.02S、P。切割下料后,分别按以下两种工艺处理样品(截面尺寸:15×15mm)。工艺(1):将坯料加热到1150℃出炉始锻,一次成型至900℃终锻,停留3～5秒后入油淬火。淬火态试样的工艺为:下料→一次锻造成型并油淬;     

热处理温度对高钒高速钢显微组织和硬度的影响

研究了淬火温度和回火温度对高钒高速钢显微组织和硬度的影响.结果表明:在空冷条件下,当淬火温度低于1 040℃时,随着淬火温度的升高,钢的硬度逐渐升高;超过1 040℃后,随着淬火温度的升高,其硬度又逐渐降低;同时随着淬火温度的升高,钢中碳化物的数量逐渐减少,马氏体不断粗化,而残余奥氏体含量逐渐增加;在1 040℃淬火后,当回火温度低于500℃时,钢的硬度变化不明显;超过500℃后随着回火温度的升高,其硬度先升高,并在520℃时达到最高值,此后钢的硬度又逐渐降低;随着回火温度的升高,马氏体中弥散析出的碳化物数量逐渐增加并聚集长大,同时马氏体和部分残余奥氏体转变为回火马氏体.     

球墨铸铁亚温淬火的初步研究

对球铁连续加热奥氏体化亚温淬火进行了研究。结果表明,当铸态原始组织加到760℃,有相当数量的珠光体先分解为铁素体,随即奥氏体在共晶团晶界形成,并向着石墨依次扩展生长。在奥氏体化过程中,奥氏体的平均含碳量有最低点,钨阻碍碳在铁素体和奥氏体中的扩散,并使这一最低点移向高温。分析表明,当奥氏体化达90—95%时,奥氏体的含碳量小于0.3%,所以可通过5℃/min 的连续加热奥氏体化进行亚温淬火,来获得低碳马氏体—铁素体基(?)组织。     

20MnVBH钢的显微组织研究

用光学显微镜,扫描电镜和透射电镜研究了２０ＭｎＶＢＨ钢的正火和淬火组织,结果表明,２０ＭｎＶＢＨ钢经９５０℃正火后的组织为典型的粒状虫氏体,小岛呈长条状,不连续分布在铁素体基体上,并趋于平行排列,淬火组织为板条马氏体,马氏体板间存在残余奥氏体薄膜,残余奥氏体薄膜和两侧析条马氏体的位向关系分别符合Ｋ－Ｓ关系和西山关系。     

形变和冷却对B1500HS硼钢马氏体相变的影响

利用Gleeble-1500D热模拟试验机,以恒定的应变速率将在900℃奥氏体化的B1500HS硼钢试样分别压缩10%、20%、30%、40%,然后分别以50℃/s、40℃/s、25℃/s的速度对试样进行冷却。研究形变量及冷却速度对B1500HS硼钢的马氏体相变温度、微观组织、显微硬度和残余奥氏体等方面的影响规律。结果表明:相同冷却速度下,马氏体相变开始温度和相变终止温度均随着形变量的增加逐渐升高。随着形变量的增加,马氏体组织越来越细小,而且薄片状马氏体越来越少,板条状马氏体越来越多。形变量和冷却速度的增大,均使B1500HS试样中的残余奥氏体量减小。形变导致B1500HS硼钢的连续冷却转变图左移,避免未变形B1500HS钢试样生成贝氏体组织的临界冷却速度约为25℃/s。当冷却速度为25℃/s时,试样的变形程度达到30%时,微观组织中开始出现贝氏体。     

自回火钢的变形和断裂

本文研究低碳马氏体钢的显微组织和亚结构对塑性变形和断裂的影响。淬火自回火马氏体中存在ε－FexC和Fe 3C。马氏体晶条间有一定取向差。拉伸加载过程,裂纹萌生于马氏体束间的界面和马氏体晶条间的界面。断裂单元是马氏体束和马氏体晶条。     

37Si Mn Cr Ni Mo V钢微区成分、显微组织与断裂性能关系的研究

本文通过对37Si Mn Cr Ni Mo V钢强韧化研究,综合考察了现代主要强韧化工艺的强韧化水平,论述了热处理制度、微区成分、显微组织与断裂性能之间的关系。通过透射电镜观察,电子探针分析及其模拟计算,提出了试验用钢中孪晶马氏体的形成条件,分布状态以及对断裂韧性的影响。强调指出微区成分是热处理中最重要的结构参量。应用统计学方法建立了热处理制度与微区成分之间的关系。研究结果表明;微区成分越均匀,材料的断裂韧性就越高,这是因为微区成分决定了马氏体的亚结构。根据设计的各种热处理工艺所获得的微观组织及所具有的断裂性能,并结合对微区成分、原始组织的研究结果,提出了遗传热处理新工艺。与现行工艺相比,在保持材料等强度条件下,提高断裂韧性值25%,在等强、等断裂韧性的条件下,比超高温淬火工艺样品的冲击韧性值提高65%以上。达到了工艺、成分、组织的优良配合并使之材料的强韧性能得以充分发挥。     

LNG用9Ni钢控轧控冷工艺的热模拟研究

采用Gleeble 3800热模拟实验机测定了9N i钢的CCT曲线,进行不同终轧温度变形试验,分析了不同冷却速度对组织的影响,研究了不同终轧温度与组织、晶粒度、性能的关系。结果表明：轧后冷却速度大于5℃/s为马氏体组织,小于3℃/s为贝氏体组织,9N i钢的终轧温度选择800~850℃,晶粒细小,综合力学性能良好。     

轧制态Ti51Pd30Ni19合金在加热过程中的在位观察

研究了轧制态Ti51Pd30Ni19合金在升温过程中XRD谱及显微组织的变化情况。在低温马氏体状态，XRD谱在40度附近存在两个重叠的峰，随着温度的升高，这两个峰随之消长，对应于合金的相变过程，在升温过程中，马氏体的显微组织发生了重大变化，马氏体的亚结构在相变前变得清晰，在高温下，合金发生了氧化。     

An evaluation of the wear behaviour of a dual-phase low-carbon steel

Wear behaviour of dual-phase AISI 1020 steel was investigated. The steel was austenitized at critical transformation temperature and rapidly quenched. Thus, the structure of the steel consists of martensite and ferrite phases in different proportions. Heat treated samples were subjected to wear with a cylinder-on-cylinder sample configuration under dry sliding conditions. Wear resistance was determined as functions of hardness and proportion of martensite phase, and elongation of the steel. The wear resistance of the dual-phase 1020 steel was also compared with those of hardened and tempered AISI 1040 and 8640 steels. It was indicated that the wear resistance of the test steel decreases with martensite proportions, and increases with martensite hardness and elongation of the steel.     

Wear of AISI 4340 steel under boundary lubrication

Wear tests were conducted using AISI 4340 steel sliding on AISI 01 tool steel under boundary lubrication conditions. The AISI 4340 steel was heat treated to obtain different microstructures and hardness levels. The results indicated that the wear behavior depends on the heat treatment procedure. It was found that hardness alone cannot be used as a measure of wear and that the microstructure and other mechanical properties should also be used. Chemical reaction products containing phosphorus, sulfur and zinc were found on the wear surfaces lubricated with a fully formulated light oil containing zinc dithiophosphates. The chemically reacted film was nonuniform and consisted of patches 1–1500 μm in size. The larger patches were formed on the surface of steel with a pearlite-ferrite microstructure and resulted in a high wear rate. In contrast, the small patches and the thin blue and brown films were formed on the wear surface of tempered martensite steel and produced low wear rates.     

累积叠轧焊不锈钢的组织和性能

采用累积叠轧焊工艺制备了超细晶组织不锈钢薄板,并对其微观结构、力学性能及断裂方式进行了分析。结果表明：累积叠轧后材料中晶粒呈扁平状,抗拉强度显著提高,经过两道叠轧后抗拉强度可达1060MPa;拉伸断口有一定的颈缩现象,整个断面呈韧窝状,为韧性断裂。     

超细晶粒钢闪光焊热影响区显微特性分析及其组织有限元模拟

结合焊接接头的微观组织观察和宏观性能试验，分析了超细晶粒钢筋直流闪光对焊接头热影响区的显微组织、焊接热影响区各区段的显微硬度分布；利用蒙特卡罗模拟方法，模拟了400MPa超细晶粒钢在一定焊接规范下热影响区奥氏体晶粒的演变情况。结果表明：从熔合区到母材，随着距熔合区距离的增大，显微特性发生明显变化；显微硬度只在焊缝心部区域出现局部降低，但这并不影响整个接头的宏观性能。数值模拟可以预测HAZ中晶粒的分布及温度梯度对晶粒长大的阻碍作用．与实际晶粒大小较为吻会．     

SAE4130钢管热压成形工艺分析

以SAE4130钢管为研究对象,分别在不同温度下进行塑性成形试验,通过宏观和微观组织观察、硬度测试等方法,研究SAE4130钢管在不同温度条件下塑性成形的规律,得到较优的不锈钢管塑性成形温度条件。结果表明,SAE4130钢在加热条件下具有更好的塑性,能实现更大程度的塑性变形。随着加热温度的升高,马氏体含量降低,贝氏体含量升高,此时对管端进行塑性成形,得到的成形部位质量最好。