离心压缩机防喘振阀特性的动态模拟研究

喘振是离心压缩机最常见的问题,本文利用HYSYS Dynamic软件,搭建两级压缩动态模型,分析研究体系进口流量阶跃为20%正常流量时,不同防喘振阀Cv值下,压缩机入口流量、防喘振阀门开度以及压缩机入口压力随时间变化的动态性能,以指导压缩机防喘振阀选取,优化工艺设计,节能降耗。     

2MCL457气压机喘振原因及对策

介绍了如何解决２ＭＣＬ４５７气压机在操作中由于气压机入口流量低、入口流量瞬间变化、级间介质冷却温度变化、转速大幅度波动等情况而造成的喘振，从而使机组保持安全正常地运行。重点探讨了各种情况引起的气压机喘振的原因以及反喘振的对策，并对如何进一步改善２ＭＣＬ４５７气压机的操作进行了探讨。     

CNG压缩机的能耗与节能分析

通过现场调研，找出了导致CNG压缩机能耗高的主要因素。由压缩循环过程分析得知：在多级压缩过程中，CNG压缩机的冷却效果直接关系到其级间温度的控制，而级间温度对压缩机效率影响较大。为此，分析了级间温度与能耗的关系和多级压缩最佳压缩比与冷却条件的关系，得出了冷却条件的改善可以降低能耗以及在给定的冷却条件下可以确定多级压缩最佳压缩比的结论。     

离心压缩机防喘振控制方案的在线修改

介绍离心压缩机喘振的产生原因和主要防喘振控制方案：固定极限流量防喘振控制和可变极限流量防喘振控制。通过重整—加氢装置离心压缩机防喘振控制实例，介绍TS-3000控制系统的防喘振控制原理、防喘振控制技术、性能特点，通过重整—加氢装置离心压缩机防喘振控制方案的在线修改实例，提出了在制定防喘振方案中应注意的一些问题。     

离心式压缩机喘振原因分析及防范措施

喘振是离心式压缩机固有的特性,它是在一定的操作条件下,由被压缩气体的气流扰动引起的一种非正常现象。本文介绍了离心式压缩机的喘振原理及喘振控制,并结合喘振现象和喘振试验对压缩机的喘振原因进行了分析。针对压缩机组解体检查中发现的问题,采取了相应的防范措施,消除了压缩机的喘振现象,确保了机组的长周期稳定运行。     

尿素二氧化碳压缩机控制系统的改进

针对二氧化碳压缩机控制系统改造投用后在一段进口流量低于防喘振极限流量。打开防喘振四回、一回流阀时。一段进口压力、温度上升造成压缩机超速或超速跳车以及其他一些弊端和问题。进行完善和改进，以适应机组本身特性和操作工况的变化。从而保证控制系统安全、可靠、稳定运行。     

复杂离心压缩机组控制系统设计

海洋平台大型离心压缩机组运行中需要控制多个工艺参数,为使各工艺参数均得到安全、稳定、高效的控制,压缩机组需配备一套能够兼顾喘振防控与工艺参数控制于一身的控制系统。该控制系统主要由进/出口压力控制与流量控制组成的工艺参数控制模块、防喘控制模块、载荷均分模块、喘振余量平衡模块组成,为使组内各系列压缩机工艺参数控制效率与喘振保护最大化,通过载荷均分模块与喘振余量平衡模块使各压缩机运行在相同转速和相同喘振余量工况下。本文主要介绍了两个模块的作用与如何通过这两个模块实现机组控制。     

离心式压缩机喘振控制浅析

喘振对离心式压缩机的危害性极大,对生产过程会造成较大损失,通过观测压缩机入口流量和进出口压力的波动、压缩机进出气管路气流中的噪音及压缩机的轴系振动图,分析判断压缩机喘振发生的情况,并归纳总结喘振发生的原因及规律。从设计理论源头出发,梳理机组运行过程中远离喘振区域的办法,达到减小喘振危害的目的。     

压缩机的喘振与3C防喘振控制器的基本控制

介绍了压缩机发生喘振的原因、现象,并阐述了喘振对压缩机本体和工艺生产过程的危害。介绍了美国3C（压缩机控制公司）的防喘振控制器在喘振变量的计算、各种喘振控制线的确定和压缩机防喘振控制止的一些先进控制方法和特点,介绍了3C防喘振控制系统对信号测量和控制执行部分的要求。     

离心式压缩机喘振机理及控制系统研究

探讨了离心式压缩机的喘振机理，在此基础上提出了预防离心式压缩机防喘振控制方案。试运行结果表明，该系统能够自动调整压缩机回流量，实现无级自动调节，能有效防止喘振。     

利用水平井技术开发低幅度底水稠油油藏

G104-5断块Ng6油藏为底水稠油油藏,构造幅度低,采用定向井开发,含水上升快、产量低,效果差。水平井具有生产压差小、泄油面积大的优点,可有效延缓底水锥进,提高单井产能,是开发低幅度底水稠油油藏的有效手段。根据油藏特点建立概念模型,对水平井生产的油水运动规律进行模拟。结果表明,储层的非均质性、水平段长度、水平段位置、隔夹层发育状况、油层厚度等因素决定着底水上侵的特点。在此基础上,进行水平井整体开发优化设计,实施后取得较好效果。     

合成乙烯压缩机润滑油在高压乙烯压缩机上的应用

介绍了4511-1合成乙烯压缩机油在高压乙烯压缩机上的应用情况。4511-1合成乙烯压缩机油的性能与进口润滑油性能相当,可以替代进口润滑油使用。     

循环氢压缩机推力瓦温度高的原因与处理

文章从轴向推力、操作工艺及润滑油等方面对推力瓦温度升高的原因进行了分析,并对轴向力与轴承的热量温度进行了计算分析。在现场使用过程中,列举了降低推力瓦温度的一系列办法与后续处理意见。     

减压蒸馏塔顶抽空冷凝器采用浅冷技术的探讨

湿式减压蒸馏塔顶两级抽空器所能达到的最大真空度受塔顶冷凝器冷却水温度的限制。对减顶抽空冷凝器采用浅冷技术可以降低冷却水温度,并为进一步提高减顶真空度提供替力。探索实现减压深拔同时提高馏份油的质量。     

关于埋地管道企业开展管道检验检测的思考及建议

管道企业开展管道检验检测是必要的,其在满足国家法律法规要求的同时,能延长管道使用寿命、降低管道企业安全事故风险。在选择管道检验检测方法时,管道企业需根据输送介质、土壤环境、地区级别、运行年限、是否施加有效阴极保护、是否掌握管道失效的初步原因及泄漏等安全事故的位置分布等因素。外腐蚀直接评价(ECDA)作为钢制管道外腐蚀检测方法之一,其在国内的广泛应用实例已证明具有很好的适用性,它能帮助管道企业获得管道系统的外防腐层质量状况、阴极保护系统、杂散电流干扰、管体最有可能的失效位置等相关数据,为管道企业采取有针对性的维护改造提供技术支持,保证管道系统长期安全运行。若管道系统输送介质具有较强的腐蚀性,建议选择内检测方法或根据管道系统的运行记录和流场理论,使用管道外壁漏磁爬行仪器进行重点管段的检测。     

稠油蒸汽吞吐前后储层参数变化规律及机理研究

为了探索稠油油藏蒸汽吞吐前后储层微观变化规律,指导油田注蒸汽开发,以探井、检查井的岩心分析数据为基础,研究了红浅1井区稠油蒸汽吞吐前后储层参数变化规律。总体表明:蒸汽吞吐水淹后经改造的次生孔隙发育,出现大孔隙或超大孔隙;孔隙直径与喉道在不同的岩性下变化不同,加剧了储层微观非均质性;近井筒附近,岩石骨架、矿物溶解量最大,微粒迁移活跃,孔喉半径增加,储层物性明显变好;远离井筒地带,矿物溶解作用减弱,蒙脱石的膨胀性能剧增、碳酸盐沉淀结垢堵塞孔喉,储层物性变差;储层润湿性由亲油向亲水性方向转变。     

超稠油烟道气辅助蒸汽吞吐室内实验研究

为解决某稠油油藏纯蒸汽吞吐效果不理想的问题,研究了烟道气辅助蒸汽吞吐技术。为此,在室内进行了气注入流体的膨胀实验和烟道气辅助蒸汽吞吐实验。实验研究中,共提出了10种实验方案,并在实验条件下,评价了各种实验方案的吞吐效果。研究结果表明,CO2和N2均能改善原油的物性,且CO2对原油降黏幅度最大、膨胀能力最好;模拟烟道气中CO2所占的比例越大,驱油效率越高,同时注入量也越大。     

KS油田稠油油藏开发方式优化

KS油田稠油油藏埋深浅、物性好,以衰竭式开采方式投入开发,目前已进入天然能量开发后期,油田开发效果越来越差。为此,拟通过转换开发方式改善油田开发效果。依据稠油热采开发方式筛选标准,对开发方式的转换进行优选,并利用油藏数值模拟方法进行分析验证。结果表明,在目前开采状态下,蒸汽驱是KS油田稠油油藏的最佳开发方式,原油最终采收率可达42.7%。在此基础上,进一步利用油藏数值模拟方法进行不同蒸汽驱方案的效果预测,优选蒸汽驱转驱时机及注采参数。按照数值模拟优选结果,在稠油油藏J层系进行现场实施,取得了较好的开发效果。     

裂解装置EH-1238换热器腐蚀原因分析

介绍了大庆石化公司化工一厂裂解装置工艺水汽提塔进料加热器管束泄漏情况,通过分析认为,工艺水侧中含的H2S、HCl是造成EH-1238设备腐蚀泄漏的根本原因,汽蚀(冲刷腐蚀一种形式)和空泡腐蚀起到了加速腐蚀泄漏的作用。经采取向工艺水系统注入碱来降低pH值,并严格控制壳程急冷油的加热温度等手段,确保换热器长周期运行。目前换热器运行状态良好。     

常减压塔两柱型式钢楼梯间结构设计难点分析

由于常压塔、减压塔设备高度随其内部温度变化而升降的原因,当常压塔、减压塔间距过小,只能采用两柱型式楼梯间时,在楼梯间的结构选型、结构布置、结构计算及楼梯间与设备拉结方案等结构设计方面会遇到许多难点。笔者分析了这些难点并提出了解决方案。