VB程序设计在公路缓和曲线计算中的应用

对缓和曲线进行了简单介绍并给出缓和曲线计算公式，在此基础上通过用VB程序计算缓和曲线元素和主点桩号里程，结合工程实例指出该程序能提高计算缓和曲线的精度和效率，但同时也有一定的局限性。     

缓和曲线管片超前量及排版模型探究

目前盾构法隧道较多采用直线环和转弯环管片的组合形式,以拟合各种曲线段隧道线路。以金华—义乌—东阳市域轨道交通工程为例,对硬岩盾构区间长距离缓和曲线管片排版问题进行了分析,通过建立数学公式精确计算缓和曲线上的管片超前量,确定了隧道内缓和曲线上所需转弯环管片数量,根据转弯环管片楔形量对缓和曲线进行分段,并提出一种在缓和曲线上精确定位转弯环位置的管片排版模型,为缓和曲线上精确控制盾构姿态提供理论依据。     

谈缓和曲线在道路设计中的取值

介绍了缓和曲线的作用与形式,分析了缓和曲线的要素,并结合各大设计院在道路设计中对缓和曲线长度的取值习惯,阐述了缓和曲线在各等级公路中的应用,从而实现道路行车的安全舒适性。     

公路卵形曲线的双向测设法

针对公路卵形曲线中缓和曲线段上任意点坐标和过该点切线方位角的计算问题， 推导了更简洁实用的双向计算公式， 既可从缓和曲线段大半径到小半径的方向（正向） 进行计算， 也可从缓和曲线段小半径到大半径的方向（逆向） 进行计算， 特别便于计算机ＣＡＤ程序的设计， 并给出了有益的结论。     

缓和曲线边线的计算及测设

本文阐述了缓和曲线边线的计算原理，推导了缓和曲线边线有关要素的计算公式，提出了缓和曲线边线的经纬仪偏角测设法，并使所测各细部点均在曲线的法线方向上，便于施工控制；本文介绍的计算和测设方法，可以在中心线无条件细部放样的条件下，先进行边部工程的控制和施工，有一定的实用价值。     

有缓和曲线的圆曲线中线坐标计算程序的编制

道路设计,直线段与圆曲线之间插入缓和曲线。本文针对有缓和曲线的圆曲线运用VBA编制了坐标计算程序。     

缓和曲线的双向测设法

对公路卵形曲线的测设工作有很大帮助的双向计算公式，不仅适用于缓和曲线段的正和测设，而且还适用于缓和曲线段的逆向测设。该公式是通过方位角的计算方法和步骤而推导出来的，利用此双向公式可以满足各类型缓和曲线的计算精度。     

一种测设点移动至缓和曲线中线距离与方向的计算方法

在隧道和高铁施工测量中,测设点不能确保在缓和曲线段的中线上。为求得测设点移动至缓和曲线中线的距离和方向,提出了一种通过确定测设点所在的缓和曲线的法线,然后计算该法线处缓和曲线长度的计算方法,并明确了缓和曲线正算、反算的概念,建立了缓和曲线反算方程及二分法和改正数法求解过程。实际计算结果精度表明该计算方法精度高,满足工程要求。     

公路线形设计中缓和曲线选用的探讨

本主要介绍缓和曲线在公路平面线形设计中的应用及计算方法，缓和曲线的应用增加了路线设计的自由度，使线形更优美流畅。     

几种缓和曲线的计算方法

本文仅就完整的缓和曲线探讨实际测量中经常遇到的几种关于缓和曲线的计算方法,如曲线上任意里程的坐标及边桩坐标;直线与缓和曲线的交点;以缓和曲线为边界的面积。     

公路缓和曲线等距线性质的探讨及其长度计算

通过数学计算对公路缓和曲线等距线的长度计算方法和性质做了探讨,推导出了缓和曲线等距线长度的精确计算公式,得出了缓和曲线等距线不是缓和曲线的结论,并对该问题在公路勘察设计中的实际应用做出了示例,简介了其实地放样方法。     

过渡型粗粒土渗透变形试验及破坏类型判别

工程中细料含量介于25%~35%的骨架密实型粗粒土通常表现出良好力学性能,但渗流下呈现管涌或流土的过渡型破坏类型难以准确判别。通过渗透变形试验,基于Kozeny-Carman公式,采用实测渗透系数K引入反映颗粒比表面积S_0和渗流弯曲率T的当量比表面积参数S_0',建立孔隙率n和S_0'相等的均匀毛细管模型;根据级配特征粒径d3与毛细管直径D的关系,提出判别过渡型粗粒土渗透破坏类型的"等效渗透–平均孔径法";借助粒组均匀球形颗粒假定,探讨过渡型粗粒土T与n的关系。研究表明:伴随密实度增加过渡型粗粒土依次表现出发展性管涌、非发展性管涌、流土3种破坏类型;相较于未反映弯曲率的"孔隙直径法"和基于均匀土弯曲率恒定的"变截面法",受S_0'影响的D能体现实际弯曲率对土体渗透性的作用,渗透破坏类型判定结果与试验现象吻合;计算弯曲率T1随n的减小呈线性增长趋势,较好反映了土中实际渗流路径随密实度增加而变长的客观规律。     

关于路桥过渡段施工问题及应对措施的探讨

根据自己多年的行业经验和具体实践,分析了路桥过渡段典型通病的原因,针对这些病害提出了在路桥过渡段施工时应采取的措施,从而为解决公路或铁路路桥过渡段的质量问题提供一点指导。     

某高层结构转换层的施工技术和质量控制探讨

探讨了高层住宅结构转换层的施工技术和质量控制,重点介绍了转换层施工过程中如何进行模板支设、钢筋绑扎及大体积混凝土浇筑的质量控制,以达到控制转换层整体质量的效果。     

离子土固化剂对膨胀土结合水影响机制研究

以河南安阳弱膨胀土为对象，通过“水汽等温吸附–热失重、差热分析”对膨胀土表面吸附结合水类型进行界定，比较分析离子土固化剂（ISS）改性前后，膨胀土结合水分布形态及数量变化，并基于傅里叶红外光谱，从水分子结构振动信息角度对膨胀土吸附结合水类型界定方法进行定性验证；结合ISS改性前后黏土矿物组分、表面理化性质的变化，解释分析了不同水汽湿度区间内，ISS对膨胀土水合行为的作用模型及改性机理。结果表明：达到一定的水汽“特征”湿度段，土表面水合状态和结合水性质将发生转变，根据热曲线的脱失温度区间可将结合水界定划分为三种类型：强结合水，“过渡”结合水和弱结合水。ISS作用后，土吸附强结合水量无明显改变，“过渡”结合水及弱结合水含量显著降低。ISS通过对膨胀性黏土矿物表面及层间的物化作用，弱化黏土矿物部分“水合活性中心”能量，从而抑制了膨胀土水化膨胀势。     

土工合成材料加筋边坡宏细观机理模型试验研究

通过包裹式加筋边坡模型试验对加筋边坡宏观变形模式、宏观力学性状、筋土界面细观作用和剪切破坏带处土颗粒运动进行研究,分析土工合成材料加筋边坡宏细观机理。砂土加筋边坡由于加筋体的存在,宏观变形上呈现为类似黏性土边坡的整体滑移破坏模式,出现圆弧状剪切破坏带;坡顶上部基础 p – s 曲线类似基础整体剪切破坏弹性、弹塑性和塑性破坏三阶段,曲线各阶段变化与主剪切破坏带整体发展有密切关系;细观上筋土界面处筋材与土颗粒摩擦和咬合作用提供“似黏聚力”;“主剪切破坏带”内颗粒的滚动摩擦、“过渡区”内颗粒的滚动摩擦和滑动摩擦和“稳定区”内颗粒的咬合作用构成整个剪切破坏带抗滑阻力。筋土界面处筋材与土颗粒相互作用所提供的“似黏聚力”和主剪切破坏带的发展和贯通所提供的滚动摩擦和滑动摩擦是形成加筋砂土边坡整体滑移、改变整个边坡破坏模式的内在原因。     

考虑压剪耦合特性的岩土材料广义非线性屈服准则

 针对岩土材料的压剪耦合特性,将原广义非线性强度理论(GNST)扩展为可合理考虑岩土材料屈服与破坏特性的广义非线性屈服准则。在偏平面上,屈服准则表达式采用SMP准则与广义Mises准则的插值表达式;在子午面上,屈服准则表达式采用可考虑压剪耦合特性的封闭曲线表达式。由于在过渡空间中建立相应的屈服准则表达式,因此与已有的Matsuoka-Nakai准则与Lade-Duncan准则的插值准则(MNLD准则)相比,新准则描述屈服时采用非线性强度曲线,同时能够更合理地考虑静水压力对于偏平面以及子午面上屈服特性的影响,模型参数均具有物理意义,且通过常规试验可以确定。通过不同岩土材料的破坏以及屈服特性的试验预测对比,验证了新准则在描述岩土材料压剪耦合特性方面的合理性。     

共面断续裂隙岩石单轴压缩特征的颗粒流模拟

利用颗粒流软件构建了裂隙岩石的单轴压缩模型,模拟了含共面断续裂隙岩石的单轴压缩试验,并分析了裂隙倾角、裂隙长度、岩桥长度、裂隙摩擦系数对岩石破坏特征的影响。结果显示,上述4种因素对岩石破坏模式都存在影响,主要出现的破坏模式有:类完整岩石破坏模式、宏观剪切破坏模式、宏观张拉-剪切复合破坏模式、过渡型破坏模式。岩石峰值强度与裂隙倾角呈现出非线性特征,相对于裂隙长度呈现单调递减的趋势,相对于岩桥长度的曲线呈现上凸形态,相对于裂隙摩擦系数呈现单调递增的趋势。     

综合医院院前过渡空间的特性探究

综合医院是城市公共建筑的重要组成部分,它能否与城市环境相互协调并在城市系统中保持高效运转,是设计成败的关键。院前过渡空间则是连接现代化综合医院和城市空间的中介领域,深入探究其特性对于加强二者的联系具有重要的意义。本文通过分析综合医院院前过渡空间与城市系统的联系,探究其特性,总结设计原则,以期对医院建筑过渡空间的设计实践中有所助益。