焊接接头的高温裂缝

前言用熔化焊的方法将金属焊接起来,一般地说是在局部地区进行电冶金过程,即借助熔融的焊缝金属的结晶凝固,将焊接熔池两侧的被焊金属联结成一个整体。显然,焊接过程是一系列不平衡的物理与化学过程的综合。譬如母材金属被快速度加热到过热高温,随后快速冷却;焊缝金属在冶金反应中被炼制并快速结晶,焊接结构是具有一定刚性的系统,焊接接头在冷却过程中的热收缩将受到拘束作用,而快速加热与快速冷却又将使拘束效应变得更为     

焊接接头的延迟裂缝

前言对于焊接接头金属的开裂行为,一般都习惯于用裂缝产生的温度区间来进行分类,即所谓“热裂”或“冷裂”。随着生产的发展和人们对自然界认识的深化,用“热”或“冷”来区分裂缝已经显得笼统,且往往会引起概念上的混乱。譬如,过去将“热裂”以外的裂缝行为都统称为“冷裂”。而实际上,由于裂缝产生的机理不同、类型不同,裂缝也就不能同归一类。例如,焊缝金属中     

焊接接头的高温裂缝(续)

高温液化裂缝在焊接热循环峰值温度的重热作用下,母材近缝区金属或多层焊缝的层间金属中,由于晶间层的重新熔化所导致沿原始奥氏体晶界产生的裂缝,称为液化裂缝(图16)。母材近缝区金属与多层焊缝中焊道下的层间金属,在热循环作用下被快速加热到接近熔点的高温,而后快速冷却。从力学因素上说,陡变的温度梯度,快速的热应变,为高温下的脆弱部分——晶间层发生开裂行为提供条件。从冶金因素分析,则是原始奥氏体晶界低熔组     

00Cr12Ni双相组织不锈钢焊接接头区域特征与性能

采用熔化极活性气体保护焊(metal active gas arc welding, MAG焊)、等离子弧焊(plasma arc welding, PAW)和高频感应焊接方法获得铁素体+马氏体双相组织不锈钢00Cr12Ni的焊接接头,对其组织区域特征和力学性能进行了研究.典型的焊接接头热影响区(heat affected zone, HAZ)可分为晶粒粗大,铁素体为优势相的高温热影响区(high temperature heat affected zone, HTHAZ)和晶粒细小,马氏体为优势相的低温热影响区(low temperature heat affected zone, LTHAZ).通过测量实际焊接热循环曲线的方法确定了HTHAZ及LTHAZ的温度范围,并采用热模拟研究HAZ不同区域的力学性能.结果表明,HTHAZ的热循环峰值范围为1 200℃至熔点,晶粒粗大呈现为脆性;LTHAZ热循环峰值范围为800～1 200℃,室温组织为非平衡低碳板条马氏体,韧性较好,但低于0℃时呈脆性. MAG焊接头由于奥氏体焊缝为钟罩形,HAZ冲击试验时断面包括奥氏体焊缝,因此冲击性能较好;...     

渗铝钢焊接接头的组织特征与机械性能

介绍了“渗107”、“渗207”两种渗铝钢焊条和“A132”、“A302”两种不锈钢焊条焊接渗铝钢的焊接接头的组织特征与机械性能,并对主要焊接缺陷进行了举例分析。     

钢结构焊接接头组织特征与碳元素分布研究

采用手工电弧焊对园林钢结构进行了对接焊接处理,研究了焊接态、时效态和蠕变态焊接接头显微组织和碳元素分布的演变规律。结果表明,焊接状态下A402侧的碳含量要明显高于钢结构母材,且碳含量的峰值出现在距离熔合线2.5μm处的A402焊材侧。时效处理后钢结构焊接接头A402侧、熔合线和母材处都没有发现淬火马氏体的存在,相对于焊接状态下,A402侧和钢结构母材侧的碳浓度分布更加均匀,A402侧的碳含量基本在0.16%附近,而母材侧碳含量基本在0.13%附近,碳含量的峰值从0.19%增加至0.31%。在对园林钢结构进行焊接过程中,熔合区附近的碳元素扩散和迁移程度以及碳元素峰值含量主要与受热的时间有关。     

焊接接头特征区的能谱分析与隶属函数

用电子扫描能谱分析和隶属函数分析了熔化焊接接头特征区，结果表明，这种方法能确定焊接接头的特征区，并为检验金相组织和判定级别等提供理论依据．     

焊接接头特征区的能谱分析与隶属函数

用电子扫描能谱分析和隶属函数分析了熔化焊接接头特征区，结果表明，这种方法能确定焊接接头的特征区，并为检验金相组织和判定级别等提供理论依据。     

镁合金电子束焊接接头微观组织特征

镁合金熔点低、热导率高、线膨胀系数大、表面张力小,焊接后易出现夹杂、脆性相和气孔等.针对以上问题,进行AZ61镁合金真空电子束焊接研究.对优化工艺条件下电子束焊接接头的微观组织、相结构和硬度分布进行了详细分析研究.结果表明,AZ61镁合金电子束焊接接头成形良好,没有明显的热影响区,焊缝狭窄,焊缝为细小的等轴晶,晶粒尺寸5～10μm;焊缝区域主要由细小的α-Mg和Mg17Al12相组成.焊缝硬度高于母材,说明电子束焊接是焊接AZ61镁合金厚板材料的有效方法.     

254SMO焊接接头与2507焊接接头的组织与性能对比

文中分别研究了双相不锈钢2507板对接焊接工艺和254SMO不锈钢板对接焊接工艺,并且分别分析对比了2种不同的焊接接头的微观组织,通过金相、拉伸、弯曲、冲击等试验对比了2种不同材料的焊接接头的力学性能。     

电子束焊接2A14铝合金接头的组织与特征

对10 mm厚的2A14铝合金板进行电子束焊接,通过金相及扫描电镜沿焊缝熔深方向对各个区域的微观组织进行对比分析。结果表明:电子束焊接2A14铝合金接头沿焊缝中心和焊缝边缘的组织在尺寸、结晶形态和生长方向上存在很大差异,焊缝顶部和根部的组织尺寸较粗大,晶粒尺寸可达到20-50μm,靠近熔合线附近的焊缝组织沿最快散热方向具有明显的方向性,焊缝中心部位的组织非常细小,晶粒尺寸小于10μm,分布均匀,呈典型的非平衡快速凝固形成的枝晶组织。焊缝根部容易形成缩孔并伴随裂纹的产生,可通过散焦焊接和焊后背部重熔的方法加以消除。     

焊接理论 焊接接头的强度

<正>~~     

力学性能非对称焊接接头断裂特征参量研究

根据力学性能和几何的对称性,本文对焊接接头非均匀体进行了分类。研究了更接近实际情况的力学性能非对称的焊接接头非均匀体的断裂特征参量,以及力学性能非对称性对裂纹开裂角的影响。     

焊接接头的强度

通过低温冲击试验、断口扫描和金相组织观察,研究了钨极氩弧焊和焊条电弧焊二种焊接方法对9Ni钢焊接接头低温韧性的影响。结果表明,钨极氩弧焊焊缝和热影响区组织细小,断口韧窝尺寸大而深,使接头低温韧性高于焊条电弧焊接头。     

焊接接头的强度

碳对高强度奥氏体焊条熔敷金属冲击韧性的影响 对系列碳含量的高强度奥氏体焊条熔敷金属冲击韧性进行了试验,采用扫描电子显微镜对冲击断口和金相磨面的微观形貌进行了分析,结合X射线能谱仪和透射电子显微镜对其中第二相的成分和结构进行了确定,并采用热力学软件Thermo-Calc对凝固相的组成及其中第二相的含量进行了计算。     

焊接接头的强度

通过低温冲击试验、断口扫描和金相组织观察,研究了钨极氩弧焊和焊条电弧焊二种焊接方法对9Ni钢焊接接头低温韧性的影响。结果表明,钨极氩弧焊焊缝和热影响区组织细小,断口韧窝尺寸大而深,使接头低温韧性高于焊条电弧焊接头。     

焊接接头的强度

X80级管线钢冲击韧性及其有效晶粒研究,多丝埋弧焊热影响区冲击韧性分析,芜湖长江大桥钢梁焊接接头性能研究,ADB610D钢焊接接头冲击吸收功的统计分布模型,DP590GA热镀锌双相钢电阻点焊接头性能。     

焊接接头的强度

利用低温破断方法对不锈钢焊接接头蠕变断口形貌的分析，Fe3Al与Q235钢异种材料扩散焊的界面剪切强度，薄壁6061铝合金TIG焊接结构强度研究，铝-锂合金焊接接头金属的强度和韧性。[编者按]     

焊接接头的强度

P91与10CrMo910异种钢焊接接头特性分析；6063铝合金搅拌摩擦焊接头冲击断裂分析；大直径螺旋缝管的强度与使用性能评价[俄]；X80管线钢埋弧焊接头性能分析。     

焊接接头的强度

X-坡口力学不均匀性对接接头的静态强度和应力状态[俄];HG70高强度钢与HS-70焊丝的焊接分析;硅含量对氩弧焊熔敷金属冲击韧度的影响；提高P91耐热钢焊接接头冲击韧度的研究;焊接接头多循环持久强度的计算[俄]