乙二醇再生与回收的再生工艺参数优化

针对乙二醇再生与回收系统(MRU)中再生工艺存在效率低、能耗高的问题,采用软件Aspen Plus对其进行参数优化,介绍了MRU再生脱水的工作原理,在保证能耗最小,再生效果最优的原则下对MRU再生塔进行详细的设计,通过优化塔底回流量和进料位置,得出最优参数,并确定塔器类型以及塔内填料具体参数。     

塔内再生干式脱硫塔在精脱硫装置中的应用

介绍了一种塔内再生干式脱硫塔,通过提高入口煤气中的含氧量达到塔内连续再生的目的,并改进了干法脱硫工艺,可以实现在线蒸汽清洗或者更换脱硫剂。塔内再生干式脱硫塔及其工艺可以大大降低生产操作成本,提高生产效率。     

碳化塔安装中的一点认识

碳化塔是纯碱工业生产中最主要的设备。一般高度在24～26米之间,直径一般在2米左右。石家庄化肥厂采用的碳化塔高度是25.8米,直径φ1.98米,全部由铸铁制成,总重150吨,共分成38节(不包括底座与塔盖。节与节之间全部用螺栓联接(节间螺栓64条)。塔节内外表面均为铸造毛面,只有节间联接端面机加工面。本碳化塔高大重且为多节组装,图纸安装要求严格“塔圈中心偏移量≤6mm”。由于本塔内外壁     

离子交换塔内加入惰性树脂有什么作用?

正离子交换塔内加入一层惰性树脂或是聚乙烯白球,其作用可因各种离子交换塔的不同要求而有所不同,其作用有2个方面:(1)浮动床内装入的聚氯乙烯白球层,在再生时起到再生剂沿塔体断面均匀分布的作用,这样再生效果好。浮动床运行时床体被托起,这层聚氯乙烯白球为避免布水帽(或滤帽)的缝隙被碎树脂阻塞,具有拦截细碎树脂的作用。白球在     

φ800轴向氨合成塔的改造及触媒升温还原总结

我厂φ800合成塔原为三套管结构,触媒充填高度达8.8米。由于充填高度太高,阻力大,循环量加不上去,塔内温度分布不理想,因此,触媒不能充分发挥作用,触媒利用率低。我们根据南京氮肥厂φ1000塔双层并流触媒筐的结构形式进行改造,结合我厂φ800塔操作的实践     

洗涤塔出水中CO_2气回收

<正> 纯碱生产中,由压缩机送往碳化塔的下段气、中段气、清洗气需先分别经过洗涤塔用海水洗涤冷却降温后送入碳化塔制碱,而洗涤后的海水则排入水沟。下段气含CO_285～90%,洗涤塔系填料塔,直径2.5米,以木格子为填料,塔内操作压力3.2～3.4公斤/厘米~2(表压)。中段气含CO_2为38～40%,洗涤塔为中φ1.8米的泡沫塔,内有三层筛板,塔内操作压力为2.4～2.6公斤/厘米~2(表压)。清洗气洗涤塔系φ1.6米的旋流板塔,内有三层塔盘,塔内操作压力为3.2～3.4公斤/厘米~2,操作条件如下表     

泡罩塔的塔径

泡(?)塔的塔径,可根据容许的空塔蒸气速度以计算之。计算所依据的公式如下:w=k((r_1-r_2)/r_2)~(1/2) (1)d_T=0.149((273+t)V/Pw)~(1/2) (2)式中w=容许的空塔蒸气速度,[米/秒],d_T=塔径,[米],V=蒸气量,[仟克分子/小时],P=塔内的平均压力,[毫米,汞柱],t=塔内的平均温度,℃,r_1=在塔内平均温度及压力下的溢流液     

关于自吸空气氨水再生流程的探讨

<正> 我厂原设计为5000吨/年的小合成氨厂,现达8000吨/年的合成氨生产能力。对原氨水再生流程进行了改造,应用了自吸空气氨水再生流程。1980年8月投入运行,至今效果良好,现将情况介绍如下:一、脱硫及氨水再生流程自吸空气氨水再生流程如(图1)所示。半水煤气中 H_2S 含量约2克/米~3,经萝茨鼓风机加压由塔底进入旋流板脱硫塔,在塔内半水煤气经再生氨水的洗涤,脱硫后的半水煤气由塔顶而出,送入压缩机的一段进口。脱硫液,由塔底排出至富液槽,经4BA-8的再生泵送到12米高的四个并联自吸空气引射器。吸收了空气的氨     

湍动式洗滌塔

湍动式洗涤塔于1966年8月份被我厂采用做生产硫酸的净化设备,经五个多月来的使用,情况是比较好的。 该塔(如图)有效内径φ900毫米,塔高4568毫米,塔内放有350毫米高乒乓球。湍动层高度1500毫米,气体由下而上。噴嘴是采用压头型喷淋器一个,共有φ4毫米的小孔57个,啧水量14—17米~3/小时,喷淋密度22—28米~3/米~2·时。处理气量4680—5600标准米~3/时,空塔气速2.6—3.2米/秒。     

基于ProTreat建模的脱硫再生塔工艺参数研究

依据中东某天然气脱硫装置的净化工艺和操作参数,采用Pro Treat软件建模和模拟,研究了脱硫工艺中再生塔的工艺参数。结果表明:再沸器负荷和富胺溶液进再生塔温度是影响贫胺溶液再生质量的主要因素。这两者对再生塔内温度分布的影响以及对胺液的再生质量的影响机理是不同的,提高再沸器负荷对再生塔内的每个塔板处的温度均有影响,而富胺溶液进塔温度升高只对入口塔板处的温度有显著影响,而对再生塔的中部和底部塔板温度几乎没有影响。提高再沸器负荷和富胺溶液进再生塔温度均能增大回流比和汽提比,改善贫液再生质量。     

加工沿海高酸原油减压塔腐蚀原因分析及对策

加工沿海高酸原油的某石化企业减压塔整体更新运行1 a,检修检查高温部位出现一系列腐蚀问题:第七段及第八段整层填料失去金属光泽,一侧填料大量塌陷、填料腐蚀缺失;第七段集液分配器升气孔V型挡板、集液槽多处腐蚀缺失;集油箱浮球腐蚀缺失一半;以上部位塔内壁、焊道大面积腐蚀。分析认为:加工介质为海洋高酸原油腐蚀性强;为节省设备投资,加工负荷提升,减压塔利用原有的混凝土基础,新设备塔径不能改变,塔高增加,介质线速度提高;填料原材料选用存在问题,加工过程中敏化;制造质量问题,塔内进料分布器安装不居中,进料分配不均;操作负荷时常大幅调整;采油助剂影响等是出现严重腐蚀的重要原因。通过采用优质原材料加工填料,填料、浮球材质升级加厚,平稳生产操作,腐蚀严重部位塔内加注高温缓蚀剂等一系列措施,缓解了高温段填料、塔壁等内构件腐蚀,确保了装置安全运行。     

合理选择塔径可提高精馏效果

我们厂在生产有机玻璃的过程中,采用填料塔对粗甲基丙烯酸甲酯(粗单体)进行蒸馏。填料塔由塔釜和塔身组成,塔釜为1000立升,塔身高度为7.5米,塔身直径原采用24公分。1978年底我们对该塔进行了改     

连续泡沫分离塔回收水溶液中钼(Ⅵ)的研究

以十六烷基三甲基氯化铵为表面活性剂,在连续稳态操作条件下,研究了泡沫塔和填料泡沫塔回收水溶液中微量Mo(Ⅵ)的分离性能。结果表明:随鼓泡区高度的增加,泡沫塔的富集率逐渐增加,回收率逐渐减小;随填料层高度的增加,填料泡沫塔的回收率增加,富集率减小;随泡沫层高度的增加,两种塔的富集率均逐渐增加,回收率均逐渐减小。泡沫塔内的浓度分布基本一致,表明泡沫塔存在较大的液相返混,填料泡沫塔内浓度分布随填料层高度的增加而增大,表明填料泡沫塔的液相返混程度较泡沫塔小。填料的加入有效增大了气液传质面积,提高了气液传质速率。填料泡沫塔的回收率远高于泡沫塔,但富集比略有下降。在实验条件范围内,填料泡沫塔中Mo(Ⅵ)的回收率可达99.8%,富集率可达12.2。     

离子交换热法联碱

本文介绍离子交换热法联碱的原理及较佳工艺条件;该装置日产0.76吨纯碱规模,用732型阳离子交换树脂交换柱的装填量为2.6吨.装填高度2500毫米,工作容量1.5毫克当量/毫升树脂。空塔流速交换0.0206米/分,再生0.0192米/分。碳酸氢铵溶液温度30℃,卤水40℃。碳铵溶液浓度200克/升左右,卤水含 NaCl 250克/升左右。按此工艺条件离子交换纯碱和树脂再生混合氮肥平均收率在83%以上,纯碱质量可达到国标特级品要求,混合氮肥NH_4Cl 含量94.01%。(NH_4)_2SO_45 34%。但双吨产品成本大约在450元以上。因产品质量很高,可作为精细化工产品出售,加之732型离子交换树脂交换柱,可以用多种不同原料生产多种不同的精细化工产品,起到一个装置多种用途的目的。     

高效填料精馏塔

<正> 近年来由于高效填料研究土作的进展,填料结构的不断改进和更新,填料塔模拟研究工作的成就,新型填料横向混合性能的改善,以及塔内件结构的逐步完善,使得填料塔的放天问题有了解决途径。因而在工业生产中已陆续建立了不少新型高效大直径填料塔(直径3～10米),     

小改革一则

本厂一九八二年九月大修,高温季节尚未过去,为提高干燥效率与降低阻力,决定将干燥塔(φ内3500毫米)原有70米~3拉西环全部更换为矩鞍环。根据以往经验,在此期间出装瓷环,由于外界气温高,塔内残留浓酸吸收空气中水份放出稀释热后,塔内温度将更高,而且酸气味呛人,工作环境将十分恶劣。为此,我们采取了倒抽风的措施,来改善塔内工作环境,即在干燥塔进口管道上加盲板,由于燥塔补充空气处加法兰与接管,接φ100毫     

溶剂再生塔腐蚀原因分析及应对措施

对硫磺车间溶剂再生塔的腐蚀进行机理分析,通过理化分析实验对试样进行失效分析,认为引起再生塔腐蚀的主要原因为RNH_2-CO_2-H_2S-H_2O腐蚀环境下的冲蚀+空泡腐蚀。因此,提出在塔内贫液返塔入口冲击区设置一块面积略大于冲击区面积的防冲挡板(材质选用铬镍奥氏体不锈钢),或整塔更换为耐腐蚀的铬镍奥氏体不锈钢材质等防范措施。     

甲醇系统因脱硫指标停车原因分析

介绍了甲醇系统因对H2S的吸收不足造成脱硫指标反复超标的问题。脱硫溶液再生较差的原因是脱硫再生塔内下层填料因破碎、变形及部分破碎填料进入煮沸器底部堵塞换热管道造成的,进而表现为脱硫再生塔下层阻力大、压差高、再生塔顶温度低等现象。甲醇系统停车后,将填料更换为鲍尔环和扁环,并对再生塔填料进行优化后,加至满负荷运行,脱硫指标温度合格。     

附录

(一)原始依据1.半水煤气流量:Vo(干)=4500标米~3/时2.半水煤气平均分子量:M=19.2 3.塔内平均操作压力:P=3500毫米水柱或257毫米汞柱4.塔内平均操作温度:t=30℃5.半水煤气中H_2S含量: 进塔:2.0克/标米~3 出塔:0.1克/标米~3 6.稀氨水流量:L=20米~3/时7.稀氨水浓度:8～12滴度     

回流塔喷铜液的解决办法

<正> 对于铜洗工段回流塔喷铜液现象,人们常常认为它是由于原料气中 CO_2、H_2S 高,油污多等原因造成了堵塔;铜液粘度大使回流塔操作时带液,再生气将铜液带出回流塔所造成的。但是,从操作实践来看,不完全是上述原因。因为回流塔内不易产生堵塔;塔内操作未达到泛点。这里我就回流塔喷铜液的原因提出如下看法及其解决办法。一、回流塔喷铜液的原因对回流塔喷铜液的原因,我们经过多年的操作和反复观察研究,发现在回流塔喷铜液时,