连铸漏钢预报方法及装置

连铸机在浇注中由于拉漏而造成的漏钢是实现连铸机高速铸造提高铸机产量的一大障碍,且漏钢还损坏了设备,因此国内外都竞相研究产生漏钢的原因及其防止对策,开发了能预报漏钢的仪表装置。连铸机的漏钢大致可分为两类,即粘结性漏钢和非粘结性漏钢。漏钢预报的方法根据漏钢种类的不同采取了不同的测量原理。对于漏钢事故中发生率最高的粘结性漏钢,目前较成熟的预报方法是将热电偶埋入结晶器铜板内测量其温度的变化。宝钢1930板坯连铸机配置了这种测量原理的漏钢预报仪表系统。     

一钢板坯连铸水冷却系统介绍

连铸机水冷却系统设置的是否合理直接影响了连铸机的正常生产，本文对宝钢集团公司一钢不锈钢连铸车间板坯连铸机冷却水系统作一简要介绍。宝钢集团一钢公司新建连铸车间配有一台不锈钢连铸机，年产合格铸坯72万t；两台碳钢连铸机，年产合格铸坯216．6万t。不锈钢连铸机主要生产的钢种有奥氏体、铁素体、马氏体等不锈钢钢种，碳钢连铸机主要生产的钢种有优质碳素钢、耐大气腐蚀钢、低微合金高强度钢、焊接结构钢等钢种。     

板坯连铸机粘结漏钢与结晶器保护渣的关系

在板坯连铸机的漏钢事故中，粘结漏钢占的比例最大，粘结漏钢往往与所使用的结晶器保护渣有很大关系。结合鞍钢第三炼钢厂板坯连铸机多年来的生产实践，阐述了板坯连铸机粘结漏钢与结晶器保护渣的关系，并提出了一些防止漏钢的措施。     

板坯连铸机漏钢成因分析及预防措施

本文分析了酒钢二炼钢的板坯连铸机漏钢事故产生的原因及采取的预防措施,采取相应控制措施之后,目前酒钢二炼钢常规板坯连铸机漏钢事故得到了有效的控制。     

板坯连铸机漏钢成因分析及预防措施

本文分析了酒钢二炼钢板坯连铸机漏钢事故产生的原因及采取的预防措施．采取相应控制措施之后，目前酒钢二炼钢常规板坯连铸机漏钢事故得到了有效的控制。     

板坯粘结漏钢原因与预防措施

天津钢铁集团有限公司3号板坯连铸机短时间内多次发生的漏钢事故,作者通过排除法分析出漏钢事故类型为粘结性漏钢。重点分析了发生粘结漏钢的原因,并对其他类型的漏钢机理进行简要介绍。针对3号板坯连铸机的工艺操作和设备精度调整等方面制定了详细的改进措施,实施后,天钢3号板坯连铸机发生漏钢的几率大大降低,降低了其对生产顺行的影响。     

不断降低漏钢率

许多企业已将溢漏率降到 0 .1 %以下。据部分企业报表显示 ,2 0 0 1年武钢第三炼钢厂 2台板坯连铸机仅 0 .0 2 5 % ,天钢、临钢板坯连铸机和重钢七厂 3号方坯连铸机仅 0 .0 3% ,柳钢、韶钢板坯连铸机和韶钢 2号小方坯连铸机仅 0 .0 4 %。更为突出的是 ,2 0 0 1年武钢第二炼钢厂 4台板坯连铸机仅 0 .0 0 8% ,其 4号机连浇 1 1 0 1 6炉无漏钢 ;本钢 2台板坯连铸机仅 0 .0 0 5 4 % ,其 1号板坯连铸机创 1 3个月 1 1 1 0 6炉 ( 1 78万ｔ钢 )未漏钢的新纪录。不断降低漏钢率…     

宣钢大方坯品种钢的连铸工艺优化

2007年底宣钢进行品种结构调整,将120t转炉-130tLF精炼炉-12流方坯连铸机生产线的6号连铸机转为生产200mm×285mm断面大方坯品种钢。宣钢炼钢厂为满足大方坯品种钢生产需要,对6号连铸机进行了设备改造及品种钢生产工艺优化,改进后大方坯品种钢的热顶锻合格率、低倍合格率达到99％以上,成材率大幅度提高。     

板坯漏钢原因分析及控制措施

重点分析了板坯连铸机粘结漏钢的形成机理及形成过程,结合提钒钢轧二厂生产实际情况,从操作方法、生产工艺及设备等几方面对板坯连铸机粘结漏钢的产生原因进行探讨和分析,并提出了一些预防措施和改进方法。     

全连铸电炉炼钢厂时间节奏的衔接匹配

全连铸电炉炼钢厂的多炉连浇问题实质是多工序的衔接匹配问题。为了实现电炉炼钢厂多炉连浇的目标,关键是要缩短电炉出钢—出钢时间,使之能与连铸机的时间节奏一致。通过研究提出：连铸机连浇炉数主要取决于电炉出钢—出钢时间与连铸机一包钢水浇注时间的差值,运用钢铁制造流程中的时间概念分析了多炉连浇规律     

钢包回转台钢包盖升降装置的改造

对钢包回转台包盖升降装置的问题进行了分析,提出了用液压传动代替机械传动的改造方案,解决了钢包盖升降装置故障率高、维护检修困难的问题,保证了钢包盖回转台的正常使用。     

旋转塔移动式大包加盖装置研制及应用

针对武钢二烧饭厂老式连铸机大包旋转塔研制了移动式大包加盖装置，成功地解决了旋转塔超负载和空间狭小的问题。实现了大包加盖工艺，取得了良好的效果。     

50tLF钢包滑动水口的改造

莱钢物钢厂50tLF采用FHK－3型组装式滑动水口生产铬镍钢，由于长时间浇注和工作温度高，造成下水口和下滑板结缝处穿漏钢事故高，气体弹簧使用寿命低，针对其不足，开发了YHK－2型滑动水口，把下水口改为旋紧方式，气体弹簧布置在滑动水口机构的两侧弹簧箱内，解决了下水口和下滑板间的穿漏钢问题并提高了气体弹簧的使用寿命，使每炉钢生产费用降低138元以上。     

钢包使用次数对钢水中非金属夹杂物形成的影响

瑞典Hagfors的Uddeholm Tooling进行了一项实验研究,以检验钢包釉面对钢水中非金属夹杂物形成的影响.钢水样取自不同处理阶段和不同使用次数的钢包.在光学显微镜下计算夹杂物数量时发现,脱氧前和钢包处理结束时,夹杂物总数随钢包使用次数的增加而增多,钢包使用18次以上时,增加明显.其中大部分是尺寸极小的夹杂物.钢水试样内总氧含量和溶解氧含量间的差值进一步证实了这一观察结果,也证明了夹杂物数量随钢包使用次数的增长而增多的结论.SEM-EDX分析表明,浇铸前有两种类型夹杂物,即一种是与3CaO*Al2O3成分极相近的氧化物夹杂,另一种是与第一种相似的氧化物及MgO相组成的夹杂.这一结果与钢包釉面渣渗透层内存在3CaO*Al2O3和MgO的报告结果一致.由此得出结论,钢包釉面是钢包处理过程中,工具钢内非金属夹杂的最主要来源.     

空包时间对钢包热状态影响的研究

利用Ansys模拟软件建立了钢包周转过程的传热计算模型,并利用实测数据验证了模型的准确性。利用模型对不同空包时间和在线烘烤时间下的钢包热状态进行了模拟分析,并研究了相应热状态对在钢包后续周转过程中钢水温降的影响。结果表明,钢包空包时间为3h相对于空包时间为1h(正常热修包时间)的情况,由于钢包蓄热损失造成后续周转过程中钢水温降增加约13℃;对于空包时间2～3h的情况,通过对钢包进行40min在线烘烤,能够降低钢包后续周转过程中钢水温降约10℃,烘烤过程中前10min对于增加钢包蓄热效果最明显,能够降低钢水温降约5℃。     

钢包的热分析

基于导热方程，对宝钢电炉用钢包的吸热规律进行了系统的理论与数值分析。考察了不同钢包形状及预热制度下钢包的吸热情况。计算了钢包吸热所导致的出钢温降，钢水在ＬＦ处理期间的降温速率，不同钢包状态及ＬＦ处理时间对钢水在ＶＤ处理期间温降的影响等。数值计算结果与实测值符合。定量结果的获得，将有助于制定合理的钢包预热制度、出钢温度补正制度，也有助于在ＬＦ及ＶＤ精炼期间根据不同的钢包状态进行合理的温度控制。     

包衬材料和工艺因素对精炼钢包寿命的影响

目前 ,北满特殊钢股份公司一电炉分厂配有ＬＦ ,ＬＦＶ精炼设备 ,专用的精炼钢包容量为 40ｔ。精炼时间一般为 90～ 1 1 0ｍｉｎ ,钢水温度 1 5 1 0～1 670℃。精炼钢包的构成如图 1所示。钢包精炼时 ,使用电弧加热 ,使靠近电弧处的钢包衬局部过热 ;因此 ,工作层耐火材料的选择特别重要。图 1　精炼钢包的构成Ｆｉｇ .1　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｏｆｒｅｆｉｎｉｎｇｌａｄｌｅ表 1　精炼过程中熔渣成分的变化Ｔａｂｌｅ 1　Ｃｈａｎｇｅｏｆｓｌａｇｉｎｇｒｅｄｉｅｎｔｄｕｒｉｎｇｒｅｆｉｎｉｎｇ名称 熔渣成分 %精炼前期精炼后期Ｃ…     

钢包引流砂性能的测定

本文利用不同的实验室手段,分忻了一组不同成分的铬铁砂.为了了解操作条件下铬铁砂的烧结性能,在各种温度下对试样进行热处理,得到进一步的微观组织,并测定试样的力学性能.还通过动态热力学分析实验测定了试样的放热情况.实验结果表明,正常钢水温度下,铬铁砂表现出两种烧结性能,主要取决于其石英含量.烧结过程中,含石英的铬铁砂具有较高的致密性,形成的液相多;不含石英的铬铁砂体积变化小,机械强度较高.     

用后钢包浇注料的再生利用

简述了国内外对用后耐火材料再生利用的情况及发展趋势。重点介绍对用后钢包浇注料的回收工艺及回收物料在高炉铁口炮泥中的应用。     

钢包回转台安装技术

文章主要介绍了连铸机钢包回转台安装技术,对旋转齿底座安装和调整、回转轴承安装、旋转平台安装、提升臂、支座安装等作了详细的介绍。并总结出一套成熟的钢包回转台安装方法。