空气静压止推轴承自激微振动数值分析及实验研究

随着控制精度和工作稳定性要求的不断提高,空气静压轴承气膜内部的自激振动成为制约气浮系统进一步发展的关键问题。以圆盘型中心供气小孔节流空气静压轴承气膜内的三维自激微振动为研究对象,基于流体润滑理论和修正的速度滑移边界建立了气膜的动力学模型和自激振动方程;基于平面流函数和大涡模拟方法,在确定气膜微振动形成机理的基础上,分析了三维气旋涡量分布特征和速度场变化规律;通过实验测试了气膜自激微振在三轴方向上的时域和频域特性,并分析了各轴向自激微振动的影响因素。研究表明:空气静压止推轴承的自激振动是气膜流场内三维气旋共同形成的,且沿气膜高度方向(z方向)的振动强度显著大于水平面内(x,y方向)的振动;轴承气膜内三个方向的自激振动强度都随着供气压力的增加而增加,且x,y方向自激振动的强度较z方向更为敏感;轴承气膜内三个方向自激振动的固有频率会随着供气压力的变化而改变,其中x,y方向自激振动的固有频率随供气压力增加而增长,而z方向自激振动的固有频率随供气压力的增大基本不变。     

高速空气静压轴承的精密动平衡

圆弧刃天然金刚石刀具是加工各类复杂曲面零件的重要工具．在其刃磨过程中,机床主轴的端面跳动严重影响刀尖圆度和刃口半径,进而影响到加工表面的完整性．基于金刚石刀具研磨机床空气静压轴承的动平衡原理,通过现场动平衡实验,能够将主轴轴向振动的最大幅值控制在0．084μm以下,从而可以刃磨出满足超精密加工要求的高质量金刚石刀具．刃磨出的金刚石刀具刃口半径值可以达到0．05μm以下,7／尖圆弧圆度提高到0．2μm以内．     

轴承滚动面的几何误差对微振动的激励机理研究

高速旋转的飞轮转子在输出姿控力矩的同时伴随输出宽频微幅振动,为了分析飞轮微振动的来源并估计其幅值,首先结合轴承零件间的相对运动关系将轴承滚动面的几何误差展开成Fourier级数的形式;其次,基于滚动体和沟道间的点接触本质,运用Hertz接触理论,研究了预紧轴承的滚动面几何误差所导致的预紧力波动量,并建立了轴承组件的动力学模型;最后,进行了试验和仿真结果的对比研究,结果表明:在频率点上吻合良好,在幅值的趋势上保持一致。从而验证了轴承滚动面的几何误差和点接触的非线性是轴承微振动的主要根源,同时也验证了低频激励的幅值是转速的二次函数,为飞轮振源定位奠定理论基础。     

空气静压导轨设计分析

运用气体润滑技术设计出了一套空气静压导轨组件。该组件可以立、卧式放置,具有多种机械安装接口,能在各种不同结构和要求的加工及测量设备中安装使用。文章对该组件的整体结构进行了设计和论证,经试验调试表明设计的组件总体性能优良,完全能够达到预期的设计目的。     

水润滑橡胶轴承振动噪声机理分析与试验研究

水润滑橡胶轴承在一些环境下有无可比拟的优越性但在使用中其噪声问题是不可避免的技术难题,本文首先对轴承噪声产生机理进行分析,再根据环境因素设计试验来寻找轴承相关因素与噪声产生的规律,从而为设计水润滑轴承,提高水润滑轴承振动噪声性能提供参考。     

利用单向力测试过定位空气静压轴承刚度的方法

本文提出一种只需一次安装、测试 ,就可计算出空气静压轴承径向刚度和角刚度的方法。数据处理中 ,基于气膜刚度的平均效应 ,将其沿轴向方向分解为线刚度 ,然后再列出力系平衡方程求解。在JML -I精密离心机空气静压主轴上实测中 ,验证了本方法的可行性。     

空气静压轴承在橡胶国际硬度测量装置的应用研究

为提高橡胶国际硬度测量装置试验力的准确度,提出将空气轴承应用于橡胶硬度测量装置的施力机构。通过分析橡胶国际硬度测量装置对试验力的要求与测量装置的结构,考虑空气静压轴承的刚度、精度与加工特殊性等因素,探讨空气静压轴承应用于橡胶国际硬度测量装置的可行性,并提出完整的空气静压轴承设计加工方案。实验结果表明:该方案试验力偏差是原有橡胶硬度基准的1/10,能有效提高计量准确度,提升我国橡胶硬度计量水平。     

隧洞开挖爆破空气超压诱发围岩振动机理

基于河北丰宁抽水蓄能电站地质探洞中爆破试验获取的监测数据,理论分析和数值模拟研究了隧洞开挖爆破空气冲击波超压诱发围岩振动的机理及特性。结果表明,小断面隧洞爆破空气冲击波超压较大并将诱发围岩振动,该振动具有振速高、持续时间长和衰减慢等特征;空气冲击波超压诱发的围岩受迫振动发生时间受空气冲击波传播速度控制;诱发振动可分为空气冲击波超压作用于前部围岩产生并经围岩传播过来的振动,和空气冲击波超压传播到围岩壁面直接引起的振动。数值模拟发现受迫振动经围岩传播时衰减很快,所以测点的振动主要是由于空气冲击波超压直接作用于洞壁造成的围岩振动。     

GCr15钢轴承套圈表面脱碳层形成机理

根据相图热学平衡原理和不同气氛碳势的影响,提出了GCr15钢轴承套圈表面脱碳层的形成过程和形成机理。结果表明:炉内气氛碳势等于或大于GCr15钢二相区平衡奥氏体碳含量时,获得正常显微组织;随碳势降低,套圈表面先出现半脱碳层,显微组织变化表现为渗碳体数量减少、铁素体(叠加原始铁素体)增加及团块片状珠光体生成;碳势继续降低后,套圈由外到里生成全脱碳层+半脱碳层。     

气体静压轴承(上)

介绍气体静压轴承承载机理和流动分析。讨论了止推轴承和径向轴承内气体的流动:①矩形狭缝中的流动;②圆形狭缝中的流动;③小孔中的流动。     

小型线性压缩机静压气体轴承的模拟分析

线性压缩机的工作特点使得其适合使用静压气体轴承技术来提供压缩活塞所需的径向支撑力,以改善气缸和活塞的自润滑特性,提高压缩机的性能及寿命.本文利用有限体积分析方法,针对静态和动态压力出口条件,研究了小型静压气体轴承结构参数和进气压力对轴承承载力及耗气量的影响,给出了最佳的几何参数,并模拟分析了静压气体轴承运行对线性压缩机...     

气体静压轴承(下)

介绍气体静压轴承的稳定性概念,在高速运转时有涡动不稳定现象和“气锤”(静压)不稳定现象,分别作了分析。图3。     

二氧化硅微球的制备与形成机理

在酯-醇-水-碱体系中以正硅酸乙酯为硅源、氨水为催化剂、乙醇为溶剂,采用改进的溶胶-凝胶法合成了二氧化硅球形颗粒。采用红外光谱、BET吸附曲线、扫描电镜等手段重点研究了正硅酸乙酯加料方式对二氧化硅粒径和形貌的影响。分析表明,采用正硅酸乙酯分步滴定法能提高二氧化硅微球的球形度、窄分布、单分散与致密性。同时,在反应温度25℃、正硅酸乙酯浓度0.12mol/L、氨浓度为15.0mol/L、去离子水浓度0.90mol/L、无水乙醇浓度2.35mol/L、pH值为9～12的条件下,获得了直径约200～250nm、粒径一致性约为0.5、分布偏差约为7.5%的球形二氧化硅单分散颗粒;研究和讨论了二氧化硅微球的形成机理。     

球磨机动静压轴承的浮升控制

本文对Φ2700×3600球磨机动静压轴承的浮升检测与控制方法，进行了较详细的阐述。     

动静压轴承在球磨机中的应用

本文较详细地阐述了动静压轴承在球磨机中的应用，它的结构特点，安装注意事项及调试方法。     

球磨机静压轴承青铜瓦的吊装

球磨机静压轴承青铜瓦的吊装乐伟船（舟山市建筑安装工程公司舟山３１６０００）一般的球磨机主轴承都为动压轴承，其轴瓦的结构是在铸钢瓦衬的上表面用离心铸造法浇注巴氏合金。德兴铜矿从美国引进的Φ５．４９ｍ×８．５３ｍ，球磨机的主轴承为静压轴承，其轴瓦分成青铜...     

矩形射孔弹射流形成机理的微元法数值分析研究

对矩形射孔弹射流的形成过程及其侵彻靶板的过程进行数值仿真研究,并采用将药型罩进行微元划分的方法,研究药型罩微元的运动规律以及射流的有效结构,获得了射流的头部速度、纵向速度分布、射流的临界侵彻速度等一系列评估射流威力特性的重要参数。结果表明:对于45号钢质靶板,在射流对靶板进行侵彻的过程中,张角为60°的药型罩产生的有效射流为速度超过550 m/s以上的药型罩微元所形成的射流段;有效射流的高速段(v≥1300 m/s)由药型罩顶部材料组成,有效射流的中速段(1000 m/s≤v1300 m/s)由药型罩的中部及中上部材料组成,沿药型罩母线方向靠近底部约0.2倍母线长度的材料不形成有效射流。     

空气静压止推轴承球头支承对坐标测量机重复性及示值误差的影响

本文概述了坐标测量机中的空气静压轴承球头支承是影响空气静压轴承与气浮导轨具有恒定气浮间隙的重要因素，同时对于保证测量机动态定位精度也起着至关重要的作用，因而对坐标测量机的重复性及定位示值误差的影响是至关重要的。     

高速空气静压主轴动静态特性的有限元分析

本文利用ANSYS软件过对高速大功率空气静压电主轴动静态特性进行有限元分析研究，得到电主轴的动静态特性的理论数据，为后续对轴承的支承结构和主轴的动静态特性进行优化提供必要的理论依据。     

基于COMSOL&MATLAB平台静压气体轴承性能的分析

静压气体轴承主要为自由活塞式斯特林发电机的活塞提供径向支撑,是其亟待突破的关键技术。在介绍了自由活塞式斯特林发电机用静压气体轴承原理和基本结构的基础上,结合COMOSL Multiphysics与MATLAB软件,分析了相对进气压力、轴承几何参数以及活塞轴向运动等因素对轴承性能的影响。结果表明,相对进气压力、节流孔个数与轴承的承载力正相关;随着密封间隙与节流孔直径的增大,耗气量增加,承载力呈现出先增大后减小的趋势;此外,活塞轴向运动对静压气体轴承性能也存在一定的影响。