电动和气动测量仪用的塞规

<正> 新型Federal双用途塞规具有可换式电动和气动测头,可供电动和气动测量仪器使用。塞规由带手柄的套筒式电动测头组成,需要时,电动测头可换为气动测头。内装式螺纹连接套用来连接塞规。测量时塞规能自动定心,其零位偏差值可从刻度表上读出。为了确定实际直径的位置,勿需摇动塞规。塞规接触头和其他运动零件都用硬质合金制成。每个塞规只检查一定的直径,其     

一种检测空间尺寸的通止塞规设计

针对空间两孔距离无法直接测量这一技术难题,设计了一种操作简单,准确度高的通止塞规的测量方法,解决了生产中的测量难题,极大地提高了测量效率和测量精度,具有较高的应用和推广价值。     

用自制塞规控制胀管率

一、前言在锅炉、压力容器等诸多设备中,一般无缝钢管与管板、汽包等的联接方式多数采用胀接。这种方式既有效,又便于维修。但胀接也具有许多特殊要求,除对管孔、管头、装管、胀管器等严格要求外,最重要的就是使管孔胀管率控制在1～1.9％范围内,而且规定一个管口的补胀次数不得超过3次。我们在实践中使用胀管器进行胀管操作时,是用人力操作的,这样难免会出现胀不够或超胀现象。因为操作时没有尺寸参照,主要凭经验操作,而且各人的操作技术优劣各异,很容易造成许多质量问题,胀管率得不到有效控制,直至影响使用质量。现发现一种用自制塞规控制胀管率的方法,它可以有效地解决上     

止推滑动轴承的温度场和热变形分析

通过对止推滑动轴承的传热学、摩擦学研究,建立了该轴承相应的稳态温度场和热变形的三维热分析有限元模型,并运用ANSYS分析了轴承处于热平衡状态时的温升和热变形。研究结果表明,对于井下用止推滑动轴承,由于其摩擦产生的热量很大,在地面常温下设计时应考虑到热变形对轴承间隙的影响。     

检验盲孔中间部分直径用的气动塞规

现有的气动塞规结构可测被检截面位置离孔底不少于3毫米、孔深为4毫米以上的盲孔。作者研制的气动塞规用于检验盲孔中间部分直径深从1.5毫米到距孔底(0.8～1毫米)的邻近处。所以能做到这样,是由于测量带和出气喷咀设在气动塞规的端部。图1所示为这种气动塞规,它有通气道1,测量带2,导向带3(用于检验孔深大     

对非标准公差用光滑塞规设计的看法

GB1957－81《光滑极限量规》实施以来已经指导了很多光滑极限量规的设计．获得了很好的社会效益。但对于大批量生产的零件．工序间的尺寸公差大多是非标准公差。其光滑极限量规应怎样设计．才能达到既符合GB1957的理论．又不缩小通现量头的磨损量和制造公差．进而获得光滑极限量规制造和使用的合理性，这是贯彻该标准的一个重要的问题。对此．笔者谈些看法。图1是耳片的零件图．它要求孔镇后达到IT11级精度．即镀后尺寸达到镀前尺寸由冲切、机加车间与表面处理车间协调后定为．其加工公差为0．061mn。相当于IT10和IT11中间，此公差为非…     

关于止端螺纹量规间隙槽的讨论

本文详细讨论止端螺纹量规间隙槽的计算,通过四个实例了解相关标准的情况,对制定和修改标准可以提供相关数据.     

车床用撞击式套管

撞击式套管由套管2、撞块3、螺钉4等零件组成(图1)。套管见图2,材料为45钢,淬火硬度HRC43,尺寸见表1。撞块见图3,材料为45钢,淬火硬度HRC35,尺寸见表2,螺钉可用普通螺钉改制。     

试验用端铣刀

<正> 要想查明加工不同材料时合理的刀具几何参数,需要进行大量的研究试验。如采用图示结构的端铣刀,可视需要调整刀具安装的几何参数和外径,大大缩短试验时间。铣刀体3内开有楔形槽6,槽内装有由半     

轴承密封槽直径尺寸车削用测量塞规结构改进

通过对轴承密封槽直径尺寸车削测量塞规结构的改进，使塞规制造简便，易于互换，制造成本降低。经生产验证，经济、实用、便于管理。     

双球法测止端螺纹环规中径

本文分析了圆球法测量止端螺纹环规中径的接触状态,推导出判断球测头与螺纹牙侧是否产生非相切接触的判别式,并给出了误差计算公式。     

造船门式起重机大车碰撞端部止挡仿真分析

鉴于物理试验对造船门式起重机碰撞的难以实现、成本过大等各方面的因素,以某工厂300 t/43 m造船门式起重机为载体,对大车碰撞端部止挡进行了仿真分析。采用Pro/E和ADAMS联合建模法建立了造船门式起重机的虚拟样机模型,根据碰撞工况对部件施加相应的接触约束、载荷和驱动,对比分析了碰撞过程中大车速度、碰撞力、车轮接触力的变化情况,为造船门式起重机碰撞安全技术的研究提供依据。     

套管式废热锅炉预应力的施加

介绍了套管式废热锅炉在制造时管壁轴向施加预应力的原因、方法以及制造中应注意的事项。     

两种套管钻井用钢的显微组织和力学性能

采用光学显微镜、扫描电镜、拉伸试验机、疲劳试验机等研究了套管钻井用钢N80和K55的显微组织和力学性能,并进行了对比。结果表明:N80钢显微组织主要由回火索氏体、铁素体及少量上贝氏体构成,K55钢显微组织主要由珠光体和网状铁素体构成;N80钢的抗拉强度与K55钢差别不大,但屈服强度比K55钢高约40%,而且N80钢的拉伸断口韧窝更细小,更均匀,但伸长率低于K55钢的;应力比对N80钢裂纹扩展速率的影响显著小于对K55钢的影响,N80钢的KIC比K55钢的更大;因此,N80钢具有更好的综合力学性能。     

稳压器喷雾管热套管焊接技术改进

喷雾管热套管是690镍基合金材质,壁厚3.17 mm,其与稳压器安全端进行焊接时为异种钢焊接,焊接和焊接变形控制难度极大.本文设计了专用防变形控制工装,利用热丝TIG自动焊接设备进行喷雾管与安全端焊缝的焊接,并通过模拟件的焊接验证了此项焊接技术的可行性和有效性,最终焊后尺寸控制和焊缝质量均符合要求.     

双套管废热锅炉失效机理分析

某公司乙烯裂解装置双套管废热锅炉发生内管和椭圆扁管泄漏和变形失效。通过试验对失效原因进行了分析和讨论,指出长期超温运行是导致失效的主要因素,提出了改进设计和工艺操作的建议。     

半导体制冷系统热端散热试验研究

分别对TEC1-12704和TEC1-12706两种型号半导体制冷片的热端进行了散热器有热管散热与散热器无热管散热的试验装置设计,同时设计了分离电流输入两级制冷散热器有热管散热的试验装置,并分析了热端散热工况对冷端温度的影响.试验结果显示:散热器有热管散热可强化热端散热,半导体制冷片冷端温度与散热器散热能力有关,在有限...