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原位合成TiB2-SiC基复相陶瓷及其高温摩擦学性能的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
本研究以SiC为基体,用TiC和B4C为原料,采用新的反应原理生成TiB2,原位合成了TiB2-SiC基复相陶瓷,提高了SiC陶瓷的物理性能和高温摩擦学性能:随着材料中TiB2物相重量百分比的增加,材料的高温摩擦学性能提高。在以下摩擦环境参数下TiB2(wt25%)SiC基复相陶瓷自对偶在空气中高温摩擦磨损性能较好,呈现良好的高温自润滑性能:在升温状态下、空气中、环境温度为200℃-1000℃、外加载荷为0.2MPa、摩擦速度为0.3m/s,温度和外加载荷对TiB2-SiC基复相陶瓷自对偶比磨损率的影响具有依存性。高温摩擦氧化是TiB2-SiC基复相陶瓷自对偶高温磨损主要机理,磨损试样磨损断面包含摩擦氧化层、过渡层和基体亚表面三层。氧化层和过渡层接触紧密;磨屑具有典型包裹结构。 相似文献
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采用等温氧化增重法,研究了1650℃热压烧结的TiB2-TiSi2复相陶瓷的高温氧化行为.通过XRD、SEM等分析手段,研究了高温氧化层的物相组成与显微结构,并结合热力学计算,探讨了TiB2-TiSi2复相陶瓷高温抗氧化机理.研究表明:TiB2-TiSi2复相陶瓷的氧化增重随时间变化符合抛物线变化规律;随着在空气中氧化时间延长,氧化增重初期增加较快,进而增加较为平缓,进入钝化氧化阶段;TiB2-TiSi2复相陶瓷的高温抗氧化机理为TiSi2先于TiB2与氧发生反应形成TiO2与SiO2保护层,阻碍了氧气与材料的进一步接触,使材料具有高温自愈合抗氧化性,提高了TiB2-TiSi2复相陶瓷的高温使用温度. 相似文献
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采用热压烧结制备h-BN体积含量分别为30%和40%的可加工SiC/30%h-BN和SiC/40%h-BN复相陶瓷,并在不同温度和氧化气氛下对复相陶瓷样品进行热处理。测试了预制Vickers压痕的复相陶瓷样品在热处理前后的强度和表面硬度,并通过X射线衍射和扫描电子显微镜等研究了复相陶瓷表面成分和显微结构的变化。结果表明:氧化气氛下的热处理可恢复陶瓷在加工时由表面损伤降低的强度,1100℃热处理2h的陶瓷效果最佳。经1100℃热处理2h后,带压痕的SiC/40%h-BN复相陶瓷的强度恢复到389.81MPa,表面硬度从6.11GPa提高10.48GPa。SiC和h-BN的高温氧化行为是强度恢复和表面硬度升高的主要原因。 相似文献
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原位合成碳化硅-硼化钛复相陶瓷的高温摩擦性能及其磨损机理 总被引:4,自引:0,他引:4
以SiC为基体,用TiC和B4C为原料反应生成TiB2,原位合成了SiC-TiB2复相陶瓷.通过测试SiC和SiC-TiB2的高温摩擦系数和比磨损率与温度、外加载荷的关系,研究了SiC-TiB2复相陶瓷的高温摩擦学性能.在空气中,外加载荷为0.2 MPa,摩擦速度为0.3 m/s时,SiC-TiB2复相陶瓷自对偶(SiC-TiB2/SiC-TiB2)高温摩擦呈现较好的高温自润滑性能.温度对SiC-TiB2/SiC-TiB2摩擦系数和比磨损率的影响与载荷有关.载荷为0.4 MPa时,比磨损率最大.用X射线衍射测试了SiC-TiB2/SiC-TiB2磨屑的组成,用扫描电子镜观察了SiC-TiB2/SiC-TiB2磨损断面,发现高温摩擦氧化是TiB2-SiC/SiC-TiB2磨损的主要机理.磨损断面包含摩擦氧化层、过渡层和基体亚表面3层,氧化层和过渡层接触紧密.磨屑具有典型包裹结构,其主要氧化物是无定形氧化硅.平滑的氧化层改进了摩擦表面的塑变性能,缓冲了摩擦应力,减小了高温比磨损率. 相似文献
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热压氮化硅在1200℃的高温疲劳损伤 总被引:1,自引:3,他引:1
研究了热压氮化硅陶瓷的室温和高温力学性能及在1200℃的高温疲劳损伤行为,发现材料的弹性模量、抗变强度与断裂韧性均随温度升高而下降,但在1000℃以上降低最为显著。在1200℃高温疲劳寿命与应力之间符合单对数线性关系经分析发现这种现象与失效的热激活过程有关。通过对实验数据,XRD相结构、变形动力学过程和断口的微观分析证明,陶瓷高温疲劳失效机理为“杂质空穴复合作用机制”。对热压氮化硅来说,失效机理主 相似文献
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AlN陶瓷在空气中高温下的氧化行为 总被引:2,自引:1,他引:2
在空气中900-1200℃的高温下,研究了添加Y2O3常压烧结AlN陶瓷的氧化行为。用电光天平测量了氧化后AlN陶瓷的相对质量变化△m随氧化温度及时间的变化规律。运用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)技术对氧化的AlN陶瓷的表面形貌及生成的物相进行了分析。 相似文献
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采用热压烧结法制备了原位复合(TiB2+TiC)/Ti3SiC2复相陶瓷。采用X射线衍射、扫描电镜和透射电镜对材料的物相组成和显微结构进行了表征,研究了烧结温度对材料物相组成、烧结性能、显微结构与力学性能的影响。结果表明:烧结温度在1 350~1 500℃范围内,随着烧结温度的升高,合成反应进行逐渐完全,材料的密度、抗弯强度和断裂韧性显著提高。1 500℃烧结可得到致密的原位复合(TiB2+TiC)/Ti3SiC2复相陶瓷,材料晶粒发育较完善,层片状Ti3SiC2、柱状TiB2与等轴状TiC晶粒清晰可见,增强相晶粒细小,晶界干净,材料的抗弯强度、断裂韧性和Vickers硬度分别达到741 MPa,10.12 MPa.m1/2和9.65 GPa。烧结温度达到1 550℃时Ti3SiC2开始发生分解,材料的密度和力学性能又显著下降。 相似文献
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AbxAnxDiy硅酸盐熔体结构及其结晶相的高温Raman光谱研究 总被引:1,自引:1,他引:0
运用高温Raman光谱测试技术 ,对共结线附近一系列的AbxAnxDiy 样品进行了升温过程的研究。系统地对比分析了这一系列样品的玻璃 -晶体 -熔体的Raman光谱特征。低温玻璃与高温熔体在结构上虽然很相似 ,但确实存在差别。晶体与玻璃和熔体的特征峰有相似性 ,反映了晶体结构对熔体结构的继承性。晶体Raman峰的强度变化规律与温度和成分关系 ,反映了相图中不同首晶区的结晶过程特点和晶体含量的变化关系。同时 ,通过对高频区的解谱研究了体系中各结构单元的种类及含量与温度的关系 相似文献
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研究了当燃烧波蔓延通过(Ti-2B-60%Ni)/(3Ti-2BN-xNi)(x=0,10%,20%,40%,均为质量分数,以下同)两层混合粉料时,3Ti-2BN-xNi层稀释剂Ni含量的改变及混合粉料相对密度的变化对燃烧波形态和燃烧波波速的影响规律.经实验测定,Ti-2B-60%Ni,3Ti-2BN,3Ti-2BN-10%Ni,3Ti-2BN-20%Ni单层混合粉料在生坯压制压力p=60 MPa时其燃烧波波速分别为:28.35, 4.96, 4.43, 3.83 mm/s.在此条件下,燃烧波在3Ti-2BN-40%Ni混合粉料中不能自蔓延.上述研究结果为燃烧合成功能梯度材料奠定了基础. 相似文献
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自蔓延高温合成固定放射性废物 总被引:4,自引:1,他引:4
以在氧化铬(CrO3)为氧化剂,采用自蔓延高温合成(SHS)技术制备了含锶离子(Sr^2 )的钙钛矿(CaTiO3)化 的,并研究了反应产物的合成机理、微观组织和对Sr^2 的包容量。实验结果表明;以CrO3为氧化剂,在SHS反应过程中,可获得更高的反应温度,由于大量的液相存在,可使反应在瞬间完成,而且所获产物密度高、成分均匀的含锶CaTiO3;制备的CaTiO3可将核素固化于基体结构中,对SrO的包容量可达到35%(质量分数),从而达到封闭、隔离核素,防止放射性废物污染环境的目的。 相似文献
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自蔓延高温合成法制备Al2O3-Cr金属陶瓷 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了稀释剂Cr2O3对Al-Cr2O3体系自蔓延高温合成(SHS)反应过程及反应产物的影响,并讨论了用自蔓延加压法制备致密的Al2O3-Cr金属陶瓷的可能性。实验结果表明:随稀释剂Cr2O3加入量的增加,Al-Cr2O3体系SHS反应温度和反应产物的孔隙度逐渐降低,激发反应所面的加热时间延长。稀释剂Cr2O3的加入能改善Al2O3与Cr之间的润湿性,避免在反应产物中出现Cr偏聚和分层现象。在一定稀释剂Cr2O3加入量下,通过采用在SHS反应结束后迅速施加-压力将可能制备出致密的Al2O3-Cr金属陶瓷。 相似文献