对抗震柱箍筋肢距的思考

现行混凝土结构设计规范(GB50010—2002)第11.4.15条对抗震结构柱箍筋加密区内的箍筋肢距作了如下规定:“一级抗震等级不宜大于200mm;二、三级抗震等级不宜大于250mm和20倍箍筋直径中的较小者;四级抗震等级不宜     

你会绑框架柱的拉筋吗

为缩短框架柱箍筋的肢距,在纵向钢筋数量较多时,在矩形箍筋的边肢之间增设拉筋组成拉筋复合箍,以增强对混凝土的约束能力。一拉筋的作用拉筋,顾名思义,是用来对拉两对侧肢箍的钢筋,并宜勾住相邻紧靠的纵向受力钢筋,还要靠近、紧贴、勾住、拉紧。钢筋混凝土柱的箍筋有3个作用:(1)增强混凝土的抗剪切能力,限制和防止斜裂缝的产生;(2)约束混凝土,提高混凝土的强度;(3)约束纵向钢筋,防止纵向钢筋压屈失稳。箍筋对混凝土的     

钢筋混凝土框架结构的延性及材料选用(下)

张工:钢筋混凝土结构的延性与许多因素有关,除了结构类型及房屋高度外,还与我们施工单位选用材料的性能关系极大。钢筋混凝土多层框架所用材料有它的特殊性,我国建筑抗震设计规范明确指出,抗震等级为一级的框架梁、柱和节点的混凝土强度等级不宜低于C30,抗震等级为二级和三级的构件不应低于C20。纵向受力钢筋宜采用Ⅱ、Ⅲ级钢筋,箍筋宜采用     

HRB600级钢筋高强混凝土柱抗震性能试验研究

为研究HRB600级钢筋高强混凝土柱的抗震性能,进行9根截面尺寸为600mm×600mm的高强混凝土柱在工程实际轴压比条件下的低周反复荷载试验,主要设计变化参数为钢筋等级、箍筋间距、混凝土强度和轴压比。对比分析各试件的破坏形态、滞回性能、承载力、延性、刚度退化和耗能能力,基于试验建立HRB600级钢筋高强混凝土柱的恢复力模型。结果表明：各试件的破坏形态相似,均为延性弯曲破坏,柱底出现塑性铰,纵筋屈曲,混凝土保护层脱落;HRB600级钢筋高强混凝土柱不仅具有较好的滞回性能以及变形与耗能能力,且震后可恢复性能相对较好;高强混凝土柱设计中,HRB600级钢筋与C80混凝土匹配应用效果较优;合理配置箍筋,可使HRB600级钢筋高强混凝土柱在高轴压比条件下的延性系数大于4.0;文章基于足尺构件试验建立的恢复力模型,以期可为相关工程结构抗震弹塑性分析提供参考。     

约束混凝土方形截面柱轴压承载力计算方法

GB 50010—2010《混凝土结构设计规范》中规定,考虑箍筋约束作用时,箍筋间距不应大于80mm和核心截面直径的1/5;ACI 318-14《美国房屋建筑混凝土结构规范》中规定,考虑箍筋约束作用时,箍筋净间距不宜超过75mm,且不宜小于25mm。上述规范条款,一方面对大截面尺寸柱会造成箍筋过密而难以施工,另一方面缺乏对箍筋间距较大时约束作用的合理考虑方法。依据所收集的足尺约束混凝土柱试验,对约束混凝土柱轴压承载力进行分析,研究结果表明：按照Model Code 2010引入截面形状与纵向钢筋布置的影响系数、截面形状与箍筋间距的影响系数,考虑箍筋间距和矩形截面中箍筋约束的纵向钢筋间距的影响,约束混凝土柱承载力计算值和试验值吻合程度较好。可放宽GB 50010—2010和ACI 318-14对约束混凝土柱中箍筋最大间距的规定。     

对抗震柱箍筋肢距的思考

<正>对于一级抗震设防的建筑物,一些设计人员为了满足规范的要求,在绘制施工图时,往往只考虑箍筋的肢距不大于200mm,将复合箍筋或拉筋均匀分布。按此截面布筋图施工,将使混凝土的浇筑产生困难,难     

钢筋混凝土平法看图 钢筋构造与下料入门(续56) 第十二章 11G101新版图集简介

(上接2013年第5期第43页)4.抗震框架梁设置通长的纵向钢筋《混凝土结构设计规范》(GB50010—2010)第11.3.7条规定:"梁端纵向受拉钢筋的配筋率不宜大于2.5%。沿梁全长顶面和底面至少应各配置两根通长的纵向钢筋,对一、二级抗震等级,钢筋直径不应小     

单肢箍与拉筋

正单肢箍与拉筋看似形状差不多,但各有不同的作用、构造要求和使用部位。1.拉筋的用处拉筋可用作梁、框架柱、暗柱等复合箍筋中的单肢箍;可用作梁侧面构造筋和抗扭筋的拉结筋;可用作剪力墙、楼板钢筋网片拉结筋等。2.拉筋的规格拉筋弯钩的弯弧内直径不应小于钢筋直径的2.5倍和不小于纵向受力钢筋直径,     

LL550冷轧带肋箍筋高强混凝土柱抗震性能的试验研究

通过 6根配置LL5 5 0冷轧带肋箍筋的高强混凝土柱的抗震性能试验 ,研究了LL5 5 0冷轧带肋箍筋高强混凝土柱在不同轴压比和水平往复荷载作用下的破坏规律 ,以及轴压比、箍筋间距和纵向钢筋配筋率等对压弯构件延性的影响。综合已有高强混凝土压弯构件的试验资料 ,给出了配LL5 5 0冷轧带肋箍筋高强混凝土柱抗震设计中最小含箍特征值限值的建议。     

CRB550级箍筋混凝土柱抗震性能试验研究

为研究配置CRB550级箍筋的混凝土柱的抗震性能,设计了32个不同钢材种类的箍筋、箍筋直径、纵筋配筋率、轴压比等的钢筋混凝土柱试件,并对其进行低周反复水平荷载作用下的拟静力试验,分组对比了配置HPB235、HRB335和CRB550三种强度等级箍筋的混凝土柱试件的骨架曲线、延性、耗能性能、强度和刚度退化规律。结果表明：采用较小直径的CRB550级高强钢筋代替HPB235和HRB335级钢筋作为混凝土柱的箍筋,即使在高轴压比（0.7、0.8、0.9）的情况下,抗震性能差异不大。在CRB550钢筋满足GB 13788-2008《冷轧带肋钢筋》各项材料性能要求的前提下,CRB550级钢筋能按等强原则代替HPB235和HRB335级钢筋作为箍筋使用,从而达到节省钢筋用量,节约能源的目的。     

钢筋混凝土平腹杆双肢柱的设计建议

材料及尺寸选择 1.钢筋混凝土平腹杆双肢柱的混凝土标号不宜低于300号;对承受吊车起重量较大的双肢柱,宜尽量采用高标号。纵向受力钢筋宜采用Ⅱ级钢筋,箍筋宜采用Ⅰ级钢筋或冷拔低碳钢丝。 2.钢筋混凝土平腹杆双肢柱的尺寸     

纵筋浆锚连接预制柱的抗震性能试验研究

将预制混凝土柱外伸纵向钢筋插入预先埋设在基础中,灌有高强浇筑料的波纹套管内,可实现预制混凝土柱与基础的连接。为研究采用该方法连接的预制 柱的抗震性能,进行了8个预制混凝土柱和1个用于对比的普通整体现浇柱,在低周往复荷载作用下的抗震性能试验。试验考虑了3个方面的影响因素：①轴 压比的影响;②柱箍筋强度等级的影响;③柱脚5倍纵筋直径范围内,钢筋与混凝土黏结状况的影响。试验结果表明：①采用本文方式连接的预制柱,其能 量耗散系数与整体浇筑柱的能量耗散系数相当,但预制柱的延性系数均大于整体浇筑柱的延性系数;②将柱脚5倍直径范围内钢筋与混凝土进行无黏结处理 后,柱的延性系数可增大18%~25%,能量耗散能力可提高13%~20%;③提高柱箍筋的强度等级可提高柱的延性系数5%~10%,提高柱的能量耗散能力8%~16%。     

腰筋的作用

在梁高超过700mm时,需沿梁两侧每隔300～400mm设置一根直径不小于10mm的腰筋(图1),两根腰筋之间用与箍筋直径相同的拉筋联系,拉筋的间距为箍筋间距的2倍。腰筋的作用如下。一、增大梁骨架的刚度腰筋和拉筋的直径和间距要考虑到施工中的作用。当混凝土梁很高时,高大的钢筋骨架要承受钢筋自重及施工中的施工机具和人员的荷载,可能使钢筋骨架发生位移,导致钢筋尺寸不准确,这样便会影响钢筋与混凝土的粘结力,影响梁的耐久性。设置适量的腰筋和拉筋,与钢筋骨架中的箍筋绑扎在一起,有效地约束钢筋骨架的变形,增大了钢筋骨架的刚度和稳定性。二、约…     

钢筋混凝土板柱边节点抗震性能试验研究

对3个配置抗冲切箍筋的钢筋混凝土板柱边节点进行低周反复荷载作用下的抗震试验研究,分析了板柱边节点的破坏过程和破坏形态,并对配置抗冲切箍筋的板柱边节点的抗震性能进行了评价。试验结果表明:配置抗冲切箍筋的板柱边节点可以达到中等延性水平,变形能力满足规范要求。配置抗冲切箍筋较配置拉筋的板柱节点抗震性能好,且加密抗冲切箍筋能较好地抑制板筋平面外屈曲。     

高轴压比扁柱的抗震性能试验研究

完成了3个高轴压比下扁柱试件在反复荷载作用下的试验。讨论了其破坏形态及滞回特性,并分析 了轴压比、箍筋形式及配箍率等因素对试件延性的影响。结果表明采用普通矩形箍筋柱的延性较差,采用带 十字拉筋的矩形箍筋柱的延性稍好,采用井字箍筋柱的延性较好。研究结果可为进一步了解框架扁柱的抗震 性能提供依据。     

高强箍筋约束混凝土柱抗震性能和累积损伤分析

损伤指标可以量化结构或构件在地震作用下的损伤程度,为震后结构损伤评估及结构抗震设计提供重要的理论依据。因此,开展了15个配置高强箍筋的约束混凝土柱抗震性能试验研究和累积损伤分析。试验结果表明：达到峰值点时,约束箍筋尚未屈服,约束箍筋拉应力为屈服强度的56%～91%,达到极限位移时,约束箍筋屈服但仍未被拉断;配置高强箍筋的约束混凝土在整个受力过程中展现出良好的承载力和变形能力。针对混凝土强度等级为C50、配置HRB500纵筋的高强箍筋约束混凝土柱,不同损伤模型的计算结果与试验结果表明：Chai模型能够较为准确地预测损伤程度。对于剪跨比为3、配筋率和配箍率较大的试件,在轻微破坏和中等破坏阶段,Kunnath模型计算的损伤指数稍微偏小。付国模型在各阶段均能较好地预测损伤程度,但损伤指数计算值大于1,计算结果不收敛。剪跨比较大的约束混凝土柱会降低其损伤发展速度,轴压比的增加会加剧约束混凝土的损伤程度。高配筋率和高体积配箍率的约束混凝土柱损伤发展速度较慢,相同循环次数下,损伤程度较低。在约束混凝土柱设计中,可通过合理配置纵向钢筋和约束箍筋,降低和延缓约束混凝土柱的累积损伤。     

配置CRB600H高强箍筋混凝土柱抗震抗剪性能试验研究

通过8根配置CRB600H高强箍筋混凝土柱和1根配置HRB400普通箍筋混凝土柱的低周反复加载试验,对比分析了高强箍筋混凝土柱的抗震抗剪性能,探讨了配箍率、箍筋间距、箍筋形式、轴压比和混凝土强度对其抗震抗剪性能的影响,并对高强箍筋的应力发挥水平进行了研究。此外,通过将国内外发生剪切破坏的400 MPa级普通箍筋柱试验数据,与高强箍筋柱试验结果进行对比分析,进一步研究CRB600H箍筋柱与普通箍筋柱的性能差异。结果表明:CRB600H高强箍筋柱与400 MPa级普通箍筋柱相比,抗剪承载力差异不大,但具有更好的延性和极限变形能力;现行混凝土规范高估了高强箍筋柱的抗震抗剪承载力,偏于不安全;增加配箍率可提高柱的极限变形能力;在相同配箍率下,密配小直径箍筋和采用复合箍筋形式可改善柱的的抗震性能;限制轴压比和在一定范围内采用强度较高的混凝土对提高柱的抗震性能有利;在给出配箍率替代本文配箍率下,达到峰值承载力时,柱端CRB600H箍筋屈服,箍筋强度能够充分发挥。     

大直径高强钢筋套筒灌浆连接预制柱抗震性能试验研究

设计了6个截面尺寸为600mm×600mm的钢筋套筒灌浆连接预制混凝土柱,对其进行了低周反复加载试验,其中配置的纵筋和箍筋均为500MPa级高强钢筋,受力纵筋直径为25mm和36mm。研究了预制柱的破坏形态、滞回曲线、骨架曲线、位移延性、耗能能力以及极限承载力,并分析了轴压比、纵筋直径和配箍形式对其抗震性能的影响。研究结果表明：达到峰值荷载时,500MPa级纵筋均能受拉屈服|试件极限承载力的计算值与试验值之比平均为0.78,具有一定安全度|轴压比为0.50的试件的滞回曲线饱满,而轴压比为0.25的试件,其根部灌浆接缝结合面发生破坏并出现了受力纵筋从套筒中拔出的现象,导致其滞回曲线出现捏拢,耗能能力相对较低|各试件的位移延性系数为3.80~5.31,极限位移角为1/47~1/33,均具有较高的延性水平|通过附加架立筋并配置复合箍的方式可保证大直径钢筋预制柱的抗震性能,并建议优选本文的配箍形式二。     

梁柱节点钢筋安装预控

正(1)梁高度小于500mm左右的,可在梁模上口架空绑扎主次梁钢筋,柱节点部位外围箍筋直径最好为10～12mm,梁在下沉时柱箍筋不易变形损坏;柱心梁箍筋按要求位置绑扎牢固,柱箍筋与柱纵向钢筋用钢丝稍微绑扎一下,不要绑严;待梁下沉位置调整好后,再把柱箍筋绑扎牢固。(2)梁高度大于500mm的,小于     

高轴压比高强混凝土足尺框架柱抗震性能研究

对9个高轴压比、高强纵筋、高强箍筋、高强混凝土井字箍矩形截面足尺框架柱进行了水平低周反复荷载作用下的抗震性能试验研究,讨论了其破坏机理、破坏形态和滞回特性,分析了轴压比、混凝土强度、箍筋形式及配箍率等因素对试件滞回曲线、骨架曲线、刚度、承载力及延性的影响规律。研究表明:足尺框架柱破坏时混凝土脱落较为严重;高轴压比、高强钢筋、高强混凝土矩形截面足尺框架柱的滞回曲线较为扁平,耗能亦较差,下降段较陡且延性较差;柱中部箍筋非加密区由于纵向钢筋受压失稳而发生破坏导致试件的滞回曲线很扁,且几乎没有下降段;随着混凝土强度等级提高,骨架曲线的最大荷载对应的位移和极限破坏荷载对应的位移均较小,骨架曲线的下降段亦较陡。建议对高轴压比高强混凝土框架柱应沿着整个柱高加密箍筋。