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煤沥青软化点温度测试是煤沥青性能分析中的重要指标之一,本文从煤沥青的不同熔样温度、熔样时间以及甘油使用时限等角度出发,研究了其对煤沥青软化点温度测试准确性的影响因素。实验结果表明:煤沥青样品在室温环境下,以5±0.2℃/min的升温速度加热至145~160℃保温18min后,利用未使用过的甘油测试煤沥青软化点温度,其结果稳定、测试重复性好。 相似文献
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为了提高油气长输管道聚乙烯防腐层的防腐质量,对管道防腐用聚乙烯热收缩材料EVA热熔胶的热反应过程进行了分析,对不同预热温度下EVA热熔胶的粘结强度进行了对比试验。通过对EVA热熔胶的DSC扫描曲线可以看出,热熔胶的最大活化程度出现在111.6~123.7 ℃,由此可以确定最佳热熔烘烤温度为116.28 ℃。通过剥离强度对比试验,明确了钢管预热温度与烘烤温度的温差对热熔胶粘接强度的影响。结果表明,EVA热熔胶的最佳热熔烘烤温度为116.28 ℃,钢管预热温度与烘烤温度的差值在7.5~51.33 ℃时可以获得较好的粘结强度。 相似文献
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高温高压条件下钻井液滤失性的调控是保证钻井安全顺利的关键。针对传统降滤失剂环保性与高温降滤失性能难以兼顾的问题,以β-环糊精为单体,环氧氯丙烷为交联剂,通过反相乳液聚合法制备了环境友好的β-环糊精聚合物微球(β-CDP)。评价了不同温度热滚后的API滤失性能和高温高压滤失性能,并与几种典型的抗高温降滤失剂进行了性能对比,综合探讨了其滤失控制机理。研究表明,β-CDP在温度低于160℃时,降滤失性能优良;当温度超过160℃后,降滤失性能随着温度的升高进一步增强,240℃热滚后降滤失性能仍然突出,表现出与传统降滤失剂显著不同的特征。当温度低于160℃时,β-CDP主要通过吸水膨胀、增加泥饼压缩性、提高黏土分散稳定性等作用降低滤失量;当温度高于160℃时,β-CDP发生水热碳化反应,降解生成微纳米碳球以及与黏土颗粒相互作用生成纳米复合物,能够对泥饼的微纳米孔隙进行填充,有效降低泥饼的渗透性。β-CDP特有的这种"温度响应"特征,实现了将高温破坏处理剂的不利因素转变成滤失控制的有利条件。 相似文献
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石蜡纳米乳液的性能影响因素及低能乳化法制备 总被引:3,自引:0,他引:3
目前所生产的石蜡纳米乳液粒度分布较宽,稳定性较差,能耗较高。因此,从节能和稳定性方面出发,研究低能条件下石蜡纳米乳液的制备具有现实意义。通过室内试验研究了表面活性剂的HLB值、表面活性剂含量、乳化温度、白油与石蜡质量比、无机盐加量等因素对石蜡纳米乳液性能的影响。根据石蜡纳米乳液性能影响因素研究结果,结合低能乳化法的特点,兼顾成本因素,确定了制备石蜡纳米乳液时的表面活性剂为非离子型表面活性剂A1和A2,最佳乳化条件为:白油、石蜡、表面活性剂和水的质量比为2∶2∶1∶5,乳化温度75 ℃,乳化时间30 min;给出了具体的石蜡纳米乳液低能乳化制备方法。对用低能乳化法制备的石蜡纳米乳液进行了性能评价,结果表明,采用低能乳化法制备的石蜡纳米乳液具有较好的抑制性、优异的润滑性、良好的保护油层效果,及对钻井液性能影响很小等优点。 相似文献
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以加氢预处理后的催化裂化油浆为原料,采用低温热缩聚与溶剂热萃取相结合的方法制备同性沥青,并研究了不同热缩聚温度、不同溶剂、不同体积比的正庚烷-甲苯混合溶液对同性沥青的影响。将同性沥青通过熔融纺丝、预氧化、炭化得到同性沥青基碳纤维。采用偏光显微镜、XRD、红外光谱、元素分析、热重分析和扫描电子显微镜等手段对同性沥青基碳纤维进行表征。结果表明:在热缩聚过程中,温度小于400℃能有效避免中间相小球的生成;在溶剂热萃取过程中,随着制备聚合沥青的热缩聚温度升高,正庚烷不溶物软化点也相应提高;随着甲苯含量的提高,混合溶液不溶物收率降低,软化点升高;390℃低温热缩聚,以正庚烷为溶剂进行溶剂热萃取制得的同性沥青软化点达到230℃,熔纺性能好。原丝纤维最佳预氧化条件为:先以升温速率1℃/min升温至180℃,然后以0.5℃/min升至270℃维持30 min;炭化后得到的同性沥青基碳纤维碳质量分数达到94%,拉伸强度达到1.113 GPa。 相似文献
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以325目鳞片石墨和高锰酸钾为原料,通过控制高锰酸钾与石墨质量比大于3∶1,制备出粒径分布约200 nm的刚性纳米氧化石墨烯;选取软化点为70℃沥青粉末进行室内氧化。利用FT-IR、热重分析、粒径分布、TEM等手段进行表征。实验结果表明,氧化石墨烯和氧化沥青制备成功;沥青的软化点升高为125℃、分解温度提高至200℃以上。通过刚性材料氧化石墨烯复配能软化变形的氧化沥青,成功制备纳米封堵防塌剂。将3%封堵防塌剂分散在7#白油中进行封堵测试,发现在2 MPa, 120℃的条件在孔径为200 nm的微孔滤膜下,30 min内高温高压滤失量为4 mL,封堵性能良好。 相似文献
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玻璃涂层管道的生产及性能研究 总被引:2,自引:0,他引:2
金属管道的有机涂层耐冷、耐热性差,易老化,使用寿命短。近年来国内外已有不少学者开展在金属基体表面制备玻璃及陶瓷涂层的研究。石油大学在长1~12m的Q235金属管道上,采用热熔敷法制备了玻璃涂层。文章介绍了玻璃釉粉的组成及涂层生产工艺、工艺参数的优化试验。在不同熔敷温度和保温时间下分别单面熔敷面涂层和底涂层,并用点蚀试验来评价面涂层的耐蚀性,用冲击试验评定底涂层与基体的结合性。试验证明,热熔敷法在钢质管道内外表面制备玻璃涂层是可行的,玻璃涂层有优异的耐蚀性能。熔敷温度为900℃、保温10min得到的底涂层与基体结合性很好,熔敷温度为700℃、保温5min得到的面涂层有优异的耐蚀性。分级熔敷底涂层与面涂层,可得到更好的玻璃涂层。 相似文献
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超高温压裂液配方体系研究 总被引:1,自引:0,他引:1
川西地区部分油气储层埋藏深(7000m左右)、地层温度高(160℃以上),要求压裂液体系具有良好的耐温耐剪切性能。通过优选对压裂液耐温耐剪切性能影响较大的添加剂,并完成相关评价,形成了可以满足160℃和180℃储层施工的超高温压裂液体系。该配方体系在160℃和180℃分别连续剪切120min之后,粘度仍然可以保持在100mPa·s以上,满足了超深井压裂改造的需要,填补了川西地区超高温压裂液的空白。 相似文献
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一、概述 环氧粉末涂料是分子量较高的环氧树脂、颜料、填料、固化剂及其它添加剂等的混合物,经挤压、冷却、粗粉碎、微粉碎(主要用球磨或气流粉碎)、筛分等工序而制成的。用于制造粉末涂料的环氧树脂的软化点,一般不低于60℃,不高于95℃,而以85~95℃为宜。常用604(E-12)环氧树脂,软化点85~95℃,或601(E-20) 环氧树脂,软化点64~76℃。树脂的分子量分布范围要狭,使其软化点和熔融温度比较接近。在通常的固化温度下,环氧树脂应具有较低的熔融粘度,以便获得较好的润湿性和流平性。树脂中不应含胶质颗粒,以免形成块状物影响流平性。树脂对固化剂应有较高的反应性,同时还应有很好的载色力。应用于环氧粉末涂料的固化剂,与成膜物应有良好的混匀 相似文献
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利用热熔胶的热塑性,制备了热熔胶延迟引发剂。基于自由基聚合,以丙烯酰胺、N,N’-亚甲基双丙烯酰胺为单体合成了高温延迟交联聚丙烯酰胺凝胶堵漏剂。利用红外光谱和扫描电镜对高温延迟交联堵漏剂进行了结构表征,并对凝胶的成胶时间、封堵能力和抗温性能进行了测试。实验结果表明,引发剂成功被热熔胶包覆。此外,高温延迟交联堵漏剂性能评价实验表明,相比空白样,其可有效地延迟成胶时间,成胶时间为1~4 h可调;同时,该凝胶还具有优良的封堵性能,高温下可有效封堵4 mm缝宽缝板,承压4.83 MPa以上;凝胶具有良好的抗温能力,150℃热滚96 h后,破胶率仅5%。高温延迟交联凝胶保证了现场地下交联凝胶堵漏施工的顺利进行,可有效封堵裂缝型恶性漏失。 相似文献
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利用热熔胶的热塑性,制备了热熔胶延迟引发剂。基于自由基聚合,以丙烯酰胺、N,N’-亚甲基双丙烯酰胺为单体合成了高温延迟交联聚丙烯酰胺凝胶堵漏剂。利用红外光谱和扫描电镜对高温延迟交联堵漏剂进行了结构表征,并对凝胶的成胶时间、封堵能力和抗温性能进行了测试。实验结果表明,引发剂成功被热熔胶包覆。此外,高温延迟交联堵漏剂性能评价实验表明,相比空白样,其可有效地延迟成胶时间,成胶时间为1~4 h可调;同时,该凝胶还具有优良的封堵性能,高温下可有效封堵4 mm缝宽缝板,承压4.83 MPa以上;凝胶具有良好的抗温能力,150℃热滚96 h后,破胶率仅5%。高温延迟交联凝胶保证了现场地下交联凝胶堵漏施工的顺利进行,可有效封堵裂缝型恶性漏失。 相似文献
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利用氧化铝(Al2O3)-氧化锆(Zr O2)复合载体,采用等体积分布浸渍法制备碳二(C2)前加氢催化剂,对其孔结构及表面酸性进行了表征,并在实验室100 m L C2加氢反应器上评价其加氢性能。结果表明,所制备催化剂呈特定双峰孔径分布,孔径分布在80~150 nm,160~400 nm,相应的最可几孔径分别为110,280 nm;表面总酸量为22.023 mmol/g;在反应器入口温度为68℃的条件下运行500 h,与同类型进口催化剂相比,所制备催化剂床层温升降低了4℃,乙炔转化率、乙烯选择性、丙炔及丙二烯(MAPD)转化率分别高出4.2,2.0,1.0个百分点,MAPD选择性降低了2.0个百分点,绿油及焦炭生成量均较低。 相似文献