花土沟地区土壤腐蚀性分析

花土沟地区位于柴达木盆地西北部,是青海油田主要的原油生产基地,地面环境为荒漠戈壁,无植被覆盖,广泛分布盐渍土。盐渍土是土壤与固体盐颗粒的混合物,Cl-含量及盐含量高,对集输管道具有一定的腐蚀性。采用GB/T 19285—2014《埋地钢质管道腐蚀防护工程检验》规定的方法对花土沟地区管道沿线土壤腐蚀性进行检测,结果表明:花土沟地区土壤腐蚀性介于2级(较弱)和3级(中等)之间,集输管道存在轻至中度的直流杂散电流干扰,但是无需采取排流措施。     

喇嘛甸油田埋地管道腐蚀机理及防治对策

通过电镜、X射线衍射分析,以及室内模拟实验技术手段,对喇嘛甸油田埋地管道腐蚀机理进行了分析研究,初步确定了内外腐蚀的主要因素。金属管道内腐蚀主要是三种细菌作用下的电化学腐蚀,占比75%。由于内防腐涂层失效,导致细菌进入形成菌瘤,加快了管道腐蚀,最终导致管道穿孔。外腐蚀的主要原因是喇嘛甸油田土壤电阻率低,土壤腐蚀性强,由于施工、外力破坏、外补口等质量因素,造成外防腐层破损,导致管体土壤中形成电化学腐蚀。为此提出,应加强管道完整性管理,建立全过程质量控制体系,开展管道质量检测和双高管道识别评价,建立埋地管网管理平台;在内腐蚀控制上推广应用新型涂料及内补口配套技术,在外腐蚀控制上推广应用站场区域阴极保护技术。上述措施的应用可以有效控制埋地管道失效率,提高埋地管道运行维护水平。     

埋地钢质管道腐蚀防护系统模糊评价

为保证埋地钢质金属管道的安全运行,掌握其腐蚀防护系统的安全现状,利用模糊综合评价法对影响埋地钢质管道腐蚀防护系统的各项指标建立模糊集,采用层次分析法确定其指标的权重大小,对埋地钢质管道的腐蚀防护系统进行分级评价,通过非开挖检测和开挖验证,依据检测结果对其腐蚀防护系统进行综合评价。以青海油田涩北气田某管道为例,通过对此管道外防腐层状况、阴极保护有效性、土壤腐蚀性、杂散电流干扰、排流保护效果5个方面的非开挖检测,根据检测结果对该埋地钢质管道的腐蚀防护系统进行综合评价,得出该管道的腐蚀防护系统等级为良。同时对该管道的防腐层外观、防腐层厚度、管道壁厚进行开挖验证,开挖5处探坑内的管道均未发现明显的外壁腐蚀,防腐层厚度基本符合要求,该管线的腐蚀程度为Ⅰ级,与模糊综合评价法的结果吻合。模糊综合评价方法简单易行、操作方便,其评价结果可以指导生产实践,具有一定的工程应用价值。     

石油化工装置埋地管道的防腐蚀

土壤腐蚀是造成埋地碳钢管道腐蚀破坏的主要原因。埋地管道在土壤中的腐蚀主要包括土壤电化学腐蚀、杂散电流腐蚀和微生物腐蚀等。目前,炼化企业埋地管道防腐层主要使用环氧煤沥青涂层、聚烯烃胶粘带及挤压聚乙烯防腐层等。这些埋地管道防腐层各有优缺点,应根据土壤腐蚀程度、操作工况、设计寿命等选择合适的防腐层和防腐蚀等级。为了保证埋地管道防腐蚀效果,应严格控制防腐层原材料质量,注重施工质量管理。     

油田埋地管道腐蚀失效规律性认识及治理对策

随着我国经济高速发展,对石油资源的需要量不断增加,油田开发的不断深入,各种石油管道运输工程越来越多,并发挥着非常大的作用。石油管道在实际应用过程中,经常由于各种因素的影响造成管道腐蚀,很容易导致管道泄漏事故的发生,直接威胁到管道运行的安全。针对喇嘛甸油田集输系统和注聚系统的埋地金属管道腐蚀严重的问题,结合管道内腐蚀和外腐蚀的现状,从宏观和微观上进行了腐蚀机理研究,给出了管道失效规律性认识。同时结合土壤的腐蚀性和管道输送介质的腐蚀性,提出了管道内、外防腐配套技术对策,明确了管道完整性技术管理措施。全面加强管道建设期及运行期完整性管理工作,深入开展管道内、外腐蚀机理分析与防腐配套技术研究,加大成熟技术应用规模,可为从根本上解决金属管道内腐蚀失效严重的难题提供技术支持。     

长输管道腐蚀缺陷检测技术与应用

我国一般采用多频管中电流法(RD400-PCM检测仪)对长输管道防腐层破损点进行检测定位,检测结果准确率达到100%;对管体壁厚的检测一般采用超声波检测技术,其精度要高于漏磁检测技术,点蚀达到5 mm2,10%管道壁厚的腐蚀量均能定量检测。埋地管道土壤环境评价指标包括土壤的电阻率、氧化还原电位、p H值、土壤含盐量以及含水量,根据各项指标确定了管道腐蚀级别,土壤含水量小于10%为宜,否则土壤对管道的腐蚀速率变大。将上述腐蚀检测体系在长庆油田某14 km的长输管道上进行了应用,结果表明:长输管道防腐层整体质量较好,管体腐蚀较为严重,其中坪五转外输腐蚀剩余管道壁厚最小,为3.81 mm,较大部分管线剩余壁厚均在4.31 mm左右。结合土壤环境,对使用年限较长的管道进行了更换,对有腐蚀现象的管段进行了维护,以延长管道使用寿命,降低长输管道运行风险。     

钢质污水储罐防腐蚀的探讨

江汉油田,原油伴生水的含盐量很高,使污水中的氯离子含量高达20万mg/L。因此,从原油处理站到污水处理站的钢管运行不到两个月就发生多处穿孔。其腐蚀速度远远超过0.2mm/a(钢质管道及储罐,防腐蚀工程设计规范SYJ7-84规定的强腐蚀性水)的标准。储存这种强腐蚀性污水的储罐,一般容积在700～2000m~3,壁厚5～9mm。储罐内壁防腐的成败,直接影响污水回注能否顺利进行和     

绥靖油田地面集输管道腐蚀检测技术研究与应用

管道腐蚀受输送介质的含水率、矿化度、C1~-含量等因素影响,具有变化性和不确定性。为及时掌握绥靖油田地面集输管道防腐层状况,近年来使用PCM及超声波检测技术对4条不同类型的埋地钢制管道进行整体的腐蚀评价。结果表明:4条管道外防腐层良好;管道为管体内腐蚀,腐蚀程度存在轻、重、严重等级,腐蚀速度为轻、中、重等级;采用内涂层管道的耐蚀性较好,壁厚变化较小,涂层对管道起到了较好的防护作用。针对绥靖油田埋地管道内腐蚀现状,建议开展管道专项防腐检测,采取内涂层、非金属管材等防护措施减少管道腐蚀泄漏事故的发生。     

在役埋地钢质管道腐蚀综合评价

为了准确掌握埋地管道安全技术状况,对某滨海地区输油管道的腐蚀情况进行综合评价,包括外防腐层检测、阴极保护有效性检测、土壤腐蚀性检测、剩余强度评价及剩余寿命预测。经检测,该管道的外防腐层存在疑似破损点40个,阴极保护不达标,管体壁厚减薄处最小值为5.13mm。评价结果显示,该管道最大允许操作压力为21.59MPa,管道腐蚀剩余寿命为11年。     

青海油田集输管线电化学腐蚀及防护

针对青海油田油气集输管线设计了动态、静态腐蚀试片试验,确定集输系统的腐蚀原因。分析了介质温度、Cl~-和HCO_3~-浓度、矿化度及pH值等因素对腐蚀速率的影响。结果表明:动态腐蚀速率实验结果更符合实际情况,且各介质腐蚀均为均匀腐蚀,未见点蚀;从能谱分析结果可以看出,20~#钢发生了较为严重的腐蚀,腐蚀形态以均匀腐蚀为主;Cl~-、HCO_3~-浓度及介质温度是影响该地区集输管道腐蚀的主要因素。为此提出了相应的腐蚀防护措施:掺水钢质管线可采用环氧粉末涂层作为内防腐涂层;对于腐蚀性强的重点部位可选用3RE60作为管线材质。     

伊拉克复合双高盐渍土对钢筋的腐蚀性特征试验分析研究

伊拉克半干旱高温环境下形成了高含氯盐和硫酸盐的复合盐渍土,具有极强的地域特性。对于复合含高氯盐和硫酸盐的盐渍土对钢筋的腐蚀性研究较少。因此,通过复合盐渍土对钢筋的腐蚀性试验分析,进而研究对钢筋的腐蚀特性。试验中将经过清洗的螺纹钢浸泡于氯化钠和硫酸钠配制的模拟盐渍土溶液中,对不同配比溶液中钢筋表面腐蚀情况进行体式显微镜观察及铁锈定量称量,发现钢筋表面皆受到腐蚀,但随着盐浓度的增加腐蚀程度却受到一定抑制;在纯水和单盐溶液中钢筋的锈蚀产物不同,且随着盐浓度的增大,钢筋质量损失率呈下降趋势;氯盐和硫酸盐不同组合的溶液中,其钢筋质量损失过程亦不同,且复合盐渍土中钢筋腐蚀速率慢于单盐渍土,因此得出伊拉克地区复合盐渍土腐蚀性总体弱于依照规范判定的腐蚀性强度。该研究为此类盐渍土工程防腐提供了一定的技术支持。     

固定片型双向热收缩套

1．前言 硬质聚氨酯泡沫塑料防腐保温管道（俗称黄夹克保温管）以其优异的防腐和保温性能，被广泛用于国内外石油化工、城镇热力供应等行业。由于管道主体的防护、保温及防腐层是在工厂内由专用设备预制完成的，其防护层及保温防腐层的质量比较可靠。造成管道最终防腐保温性能变差是由于防腐保温层在使用中产生热变形，补口处会出现裂纹或缝隙，地下水可渗入内层，破坏聚氨酷泡沫的绝热性能。更有甚者，水可溶解保温层（聚氨醋泡沫）中的可溶H＋，形成酸性腐蚀环境，从而进一步加速管道的腐蚀，严重影响管道的安全运行和使用寿命。对一个钢质防腐保温管道工程来说，它的焊道补口的质量好坏是直接影响工程质量和使用寿命的一个重要因素。     

长庆油田地面管道泄漏原因分析及防治对策

近几年来,油田管道泄漏事件时有发生,主要是因为油田开发水驱后期,采出液含水率逐年上升,组分不断变化,腐蚀因素日趋复杂;部分油田采出水矿化度高,腐蚀性离子和溶解氧含量高,介质腐蚀性较强;多层系叠合开发共用地面系统,导致管道垢下腐蚀严重;此外,自然外力和第三方破坏也成为管道泄漏的重要原因。对管道泄漏原因进行系统分析的结果表明,从腐蚀评价、管材选取、防腐工艺、路由选择、泄漏检测、水工保护等方面采取措施,可降低管道运行风险,延长使用寿命,确保油田可持续发展。     

苏丹OGM8输油管道腐蚀机理与防护对策

苏丹迈鲁特盆地输油管道在投产1年后发生多次泄露,管道外壁腐蚀严重。经检测,管道腐蚀的原因是管道的熔结环氧粉末（FBE）防腐蚀层出现漏点、阴极保护强加电位不当以及土壤含有较多的腐蚀微生物。针对管道的腐蚀泄露,提出了相应的防护对策,如加强阴极保护管理,采用3PP新型防腐蚀层以及定期对管道进行内检测等。     

管道水泥砂浆内防腐工艺

当油田构造已进入中后期开采阶段,有些油区采取了大面积酸化、压裂和注水措施,使采出的原油中水含量越来越高,这些污水含有大量的强腐蚀性余酸,使集输油管道腐蚀速度在2毫米/月以上,因此防止管道内腐蚀已刻不容缓。管道内防腐方法很多,采用什么方法要根据具体情况而定。目前环氧涂料用于内防腐的研究和应用取得了一定进展。但施工条件要求比较苛刻,补口等技术还不够成熟;特别是施     

大庆油田管道失效治理实践与认识

为了明确大庆油田某采油厂管道腐蚀成因及治理对策,采用宏观调查统计与微观腐蚀分析方法,开展管道失效分析。结果表明,Ⅰ类管道失效根本原因是外防腐层绝缘性能差,管道建设过程中未做焊道补口,或在处理事故过程中未做防腐层修复。Ⅱ类、Ⅲ类管道失效原因包括:建设期管道防腐保温层预制和施工质量不合格;运行期管道阴极保护覆盖率低,运行效果差,防腐保温层破损点多;管道输送介质复杂,氧、细菌和垢引起严重内腐蚀。依据上述管道失效原因,从管道更换、检测、外修复、内修复、管道和站场完整性试点工程、阴极保护维修等方面,开展了管道失效治理,效果显著。     

非接触式磁应力检测技术及其应用

非接触式磁应力检测技术是通过测量管道应力异常引起的附加磁场变化来识别管道本体损伤和缺陷,能够实现管体缺陷非开挖全面检测,对于无法进行内检测管道的安全检测具有一定现实意义。青海油田集输管道地处荒漠戈壁环境,管道周围磁场干扰相对较少,是应用非接触式磁应力检测的有利区域。管道磁应力检测应用及验证结果表明:当管道本体缺陷损伤程度较小时,磁应力检测结果准确率可达90%以上;当管道整体腐蚀较严重,存在泄漏点或非常严重缺陷时,磁应力检测会低估其严重程度,导致严重壁厚损失缺陷无法检出或检测结果不准确,应论证后使用。     

安塞油田集输管道内腐蚀防护技术研究与应用

安塞油田开发区域土壤呈湿陷性,含水率低,管道外腐蚀较弱。但由于含水率、矿化度含量、CO2和H2S等腐蚀因子影响,管道内腐蚀情况较为严重。针对管道腐蚀破漏频繁的问题,通过开展管道腐蚀机理研究,评价管道内腐蚀;针对不同属性管道,开展纤维增强复合防腐、高密度聚乙烯等内衬技术,初步建立管道腐蚀防护体系,现场应用效果显著。管道失效率下降70%,每条管道使用寿命平均延长了7.8a,节约成本,达到降本增效的目的。     

高含硫气井存在的问题及对策探讨

由于高含硫天然气H2S、CO2等腐蚀性介质含量较高,水合物形成温度也较高,而且,高含硫气井在生产过程中,井下及地面设备管道内易沉积单质硫等,严重腐蚀和堵塞生产设施,危急周边环境安全,从而影响高含硫气井生产、作业和企业的经济效益。因此,需要对高含硫气井进行分析,找出主要腐蚀和堵塞因素,提出有效的防治措施。本文针对重庆气矿高含硫气井生产环境、腐蚀状况和堵塞现象,在分析腐蚀、堵塞影响因素的基础上,结合室内研究,提出防腐、防堵措施以及生产管理要求。     

青海油田原油集输管线失效原因及对策

中国石油青海油田原油集输管道因腐蚀等因素导致的失效事故时有发生,严重影响了油田正常生产。结合原油管道安全性检测和油田日常抢险维护情况,对青海油田原油集输管道常见的失效原因进行了分析和总结。管道内腐蚀失效是青海油田原油集输管道失效的主要原因,第三方破坏和管道施工质量也是管道失效的重要原因。持续开展管道完整性管理、加强施工管控以及进行全面腐蚀分析优化管道建设防腐蚀参数对于减小在用管线和新建管线失效风险,延长管线使用寿命具有一定作用。