LZ61镁锂合金热变形行为研究

采用热压缩变形的方法对锻态LZ61镁锂合金的热变形行为进行研究,分析了应变速率对其热变形行为的影响及其微观组织演变规律。结果表明,合金的流变曲线呈现动态再结晶特征,流变应力随应变速率降低而减少; 研究范围内合金的应变速率敏感指数为0.283,接近准超塑性。锻态合金组织由α-Mg相基体及其晶界上的弥散分布的β-Li相组成,经热压缩后,显微组织的变化证明了动态回复和动态再结晶的发生; 热压缩过程中该合金的主要塑性变形机制为晶界滑移。     

Ti—6Al—2Zr—1Mo—1V合金的热压变形特性及塑性流动方程

在 Gleeble- 15 0 0热模拟机上对 Ti- 6 Al- 2 Zr- 1Mo- 1V钛合金铸态材料进行了恒温和恒应变速率下的热压缩变形试验 .在试验温度 70 0～ 10 0 0℃、应变速率 5× 10 -3～ 5 0 s-1条件下 ,测试了材料的稳态变形抗力 ,并绘制成 lnσ- lnε和 lnσ- 1/ T关系曲线 ,从而确定合金的变形激活能 Q和应力指数 n.观察热变形后的组织表明 :合金在 80 0℃热变形为不完全动态再结晶组织 ,变形机制受动态回复与动态再结晶共同影响 ;90 0℃为完全动态再结晶组织 ,变形机制完全受动态再结晶影响 .合金在 90 0℃以上具有较好的工艺塑性 ,并且应力指数 n随变形温度的升高而减小 .     

Ti-6Al-2ZR-1Mo-1V合金的热压变形特性及塑性b动方程

在Gleeble-1500热模拟机上对Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V钛合金铸态材料进行了恒温和恒应变速率下的热压缩变形试验.在试验温度700～1000℃、应变速率5×10-3～50 s-1条件下,测试了材料的稳态变形抗力,并绘制成lnσ-lnε和lnσ-1/T关系曲线,从而确定合金的变形激活能Q和应力指数n.观察热变形后的组织表明:合金在800C热变形为不完全动态再结晶组织,变形机制受动态回复与动态再结晶共同影响;900 C为完全动态再结晶组织,变形机制完全受动态再结晶影响.合金在900 C以上具有较好的工艺塑性,并且应力指数n随变形温度的升高而减小.     

快速凝固/粉末冶金技术制备挤压态AZ91合金热加工性能研究

对快速凝固粉末冶金制备的挤压AZ91镁合金,在温度为250—400 ℃、应变速率范围为0.01—1 s^-1下进行了热压缩变形试验。同时,利用热加工图分析评价了合金的热加工特性。结果表明：合金的流变应力,随变形温度的升高或应变速率的减小而减小;同时,基于双曲正弦关系建立了描述流变应力行为的本构方程,RS/PM制备的AZ91挤压合金的热变形机制为晶格扩散控制的位错蠕变;通过微观组织验证了动态再结晶和流变失稳行为,当温度高于350 ℃、应变速率在0.01—0.1 s^-1时,合金的可加工性最佳。     

生物医用新型Ti-Nb-Ta-Mo-Zr合金的热变形行为

采用多功能相变仪对一种新型医用β型Ti-Nb-Ta-Mo-Zr合金在变形温度900~1 000℃、应变速率10~(-2)~1 s~(-1)、变形量60%的高温塑性变形行为进行研究,得出合金在高温下流变应力随变形温度、变形速率变化的变化规律。基于Zener-Hollomon参数建立了Ti-Nb-Ta-Mo-Zr合金的流变应力双曲线正弦本构方程,得出合金的真应力-真应变曲线图,并建立以动态材料为基础的热加工图。结果表明,应变温度的升高和应变速率的降低都会使合金的流动应力降低,合金流变应力曲线还具有应力峰值和流变软化特征。同时,试验得出合金在高温变形时的加工硬化指数和热变形激活能等常数。     

MgAlLiZnTi轻质高熵合金的热变形行为与热加工图研究

采用Gleeble-3500 热/力模拟试验机,在变形温度为250—350 ℃、应变速率分别为0.001、0.01、0.1和1 s^-1、真应变量分别为0.3、0.45、0.6的条件下,对Mg₅₄Al₂₂Li₁₁Zn₁₁Ti₂轻质高熵合金进行热压缩实验。基于Arrhennius模型对热压缩实验数据进行拟合,建立合金的本构方程,并绘制该合金在不同真应变下的热加工图。结果表明：在实验条件下,合金的热变形过程为加工硬化和动态再结晶为主的动态软化,且该合金的流变应力值与应变速率呈正相关,与变形温度呈负相关;该合金的热加工图表明,最佳的热加工工艺参数为变形温度335—350 ℃、应变速率1×10^-3—1 s^-1。     

热压缩2519 铝合金流变应力特征

采用Gleeble-1500 热模拟机进行高温等温压缩试验, 研究了2519 铝合金在高温塑性变形时的流变应力特征。试验温度为300～500 ℃、应变速率为0.05～25 s^-1 。实验结果表明:2519 铝合金真应力-应变曲线在低应变速率(﹒ε≤25 s^-1)条件下, 流变应力开始随应变增加而增大, 达到峰值后趋于平稳, 表现出动态回复特征;而在高应变速率(﹒ε≥25 s^-1)条件下, 应力出现锯齿波动达到峰值后逐渐下降, 表现出不连续再结晶特征;应变速率和流变应力之间满足双曲正弦关系, 温度和流变应力之间满足Arrhenius 关系;可用包含Arrhenius 项的Zener-Hollomon 参数来描述2519 铝合金高温压缩变形时的流变应力行为。     

AZ31连铸板的高温压缩变形行为及组织演变

合金在高温下的流变应力与组织演变特征是构建合金热加工参数的重要基础。基于此,利用Gleeble 1500D对AZ31连铸板在温度为450和500℃、应变速率为0.15 s^(-1)的压缩行为进行了研究,并将其与400℃及以下温度的压缩变形行为进行了对比。结果发现:随着温度的升高,合金的稳态流变应力值下降,在500℃进行35%变形时仅约28.2 MPa;在较低温度时,合金流变应力取向差异(0°试样<5°试样<10°试样)随温度升高而消失;不同于稳态流变应力的变化,再结晶比例则随变形温度的升高而增大,变形量与再结晶比例之间保持正相关,而取样角度使得再结晶比例的取向性较强,500℃时再结晶比例在不同取样方向上遵循0°试样<5°试样<10°试样的变化趋势;随着变形量的进行,动态再结晶越来越充分,其组织形貌逐渐由晶界处的零散分布再结晶晶粒向“项链状”再结晶分布转变,并且逐渐呈包围状态向晶体内部扩展,最后完全取代原始连铸板组织。此外,通过示意图的方式再现了合金再结晶的形核与长大过程。     

超轻镁锂合金LZ91热变形行为探究：本构方程及热加工图

本文以挤压态Mg-9Li-1Zn镁锂合金为材料在Gleeble3500热模拟实验机上做热压缩变形实验,变形温度范围为150℃-350℃,应变速率范围为0.001s-1-10s-1。基于所采集实验数据绘制流变应力应变曲线,建立了双曲线正弦函数的本构方程及真应变为0.916时热加工图,结合变形后微观组织观测分析了动态再结晶的产生情况,表明了适宜加工的安全区域和在加工中应该避免的失稳区域,预测温度范围为250-300℃,应变速率0.01s-1时为较理想的变形参数,峰值耗散系数值大于38.55%,热变形激活能Q=112.066kJ/mol,应力指数n=3.60273。     

航空发动机用Haynes242高温合金热变形行为北大核心

采用Gleeble热模拟实验机,在变形温度为950~1100℃、应变速率为0.001~1 s^(-1)条件下进行了热压缩实验,通过对流变应力曲线的分析,建立了Arrhenius本构方程,并对该方程进行了修订,获得了包含变形温度、应变速率及应变量相关的Arrhenius应变补偿本构方程。采用对比及平均误差分析检验本构方程的有效性和精确性发现:修正后的本构方程计算得到的应力值和实验数据吻合较好,方程的相关系数r值为0.967、平均相对误差AARE值仅为7.35%,具有较高的准确性。此外,基于Zener-Hollomon参数建立了Haynes 242合金动态再结晶的临界应变模型,并通过对能耗图和失稳图的绘制获得Haynes 242合金的热加工图,定量揭示了变形工艺参数在变形过程中对组织演化的影响,获得了最优的热加工工艺参数。     

等离子球化钨粉

研究以Ar为工作气体,H2为送粉气体,用高频感应等离子体炬制备球化钨粉的过程.球化后的钨粉在流动速度和松装密度方面有了非常大的提高.等离子功率低.则得不到球形钨粉,等离子体功率过高,则钨粉氧化和烧损都非常严重.熔融的钨颗粒直接导入水中冷却,球形钨粉表面有轻微氧化,生成w1.09,在H2气氛中进行950℃,1h还原处理效果良好,而且粉末的形貌基本没有改变.制得球形钨粉的适宜工艺条件是电压70V,电流500A.     

粉末冶金Ni—Cr—W—Co—Fe—C高温合金的制备

真空熔炼的Ni-Cr-W-Co-Fe-C合金是一种性能优良的高温,但其价格较贵难以广泛应用,探索了以粉末冶金方法制备这种高温的可能性,用此法可大大降低生产成本,对工业生产有指导意义。     

粉末冶金温压铁基合金的力学性能研究

采用粉末内润滑温压工艺制备了Fe-4Ni-1.5Cu合金与FP4Ni-1.5Cu_0.5C合金,在温压温度100℃、压制压力750 MPa的条件下,加入润滑剂COM和石墨粉后可以制备出烧结密度7.18 g/cm3、硬度87HRB、屈服强度488 MPa、抗拉强度537 MPa、断后伸长率4.3%的4Ni-1.5 Cu-...     

浸透对粉末冶金飞机刹车材料性能的影响

研究了在粉末冶金飞机刹车材料的后处理中, 浸透对刹车材料物理机械性能以及摩擦磨损性能的影响。研究表明, 663青铜粉末对铁铜混合基粉末冶金航空刹车材料具有较好的润滑性能;在一定保温时间下, 随着浸透温度的升高, 材料的硬度、密度均有所增加, 开孔隙度逐渐降低。在一定的保温温度下, 随着保温时间的增加, 材料的硬度、密度均先增加后下降, 开孔隙度的变化规律则相反。采用浸透工艺可以降低铁铜基粉末冶金飞机刹车材料的磨损量, 而摩擦系数基本保持不变。通过研究获得了合适的浸透工艺。     

金属粉末注射成形技术及其发展动态

较全面地介绍了金属粉末注射成形技术的概念、工艺流程、工艺技术特点及主要应用领域, 综述了国内外金属粉末注射成形的主要研究进展和发展动态, 在此基础上, 对该技术的发展前景进行了评价与展望。     

粉末冶金温压技术的研究及其应用

主要介绍了温压技术的研究慨况，对其关键技术(粉未、润滑剂、温压温度和温压系统)、致密化机理、温压材料、数值模拟及其工业化应用的最新研究进展进行了全面的综述．粉末冶金温压技术绝大部分受到国外严格的专利保护，因而研究开发出拥有自主知识产权的温压技术，具有重要的现实意义．并指明在不久的将来，高性能铁基粉末冶金零件在汽车、机械工业中的应用将不断扩大，温压粉末冶金零件的潜在市场十分广阔。     

电接触理论在电力机车受电弓滑板中的应用研究

在分析受电弓滑板与接触网导线相互作用规律的基础上,结合理论论证并考虑经济成本,研制了一种新型双润滑铜基粉末冶金滑板。经性能检验及工业性试验表明,该滑板达到了预期的设计目标,研究结果丰富了电接触理论。     

基体对粉末冶金航空刹车材料摩擦面的影响

在不同的摩擦速度下, 考察了铁基、铁铜基及铜基粉末冶金航空刹车材料摩擦面的变化情况。结果表明刹车材料的抗压强度随基体而变化, 刹车材料摩擦面的表观颜色与基体密切相关;基体对刹车材料摩擦面的粘附转移产生重大影响, 从而使刹车材料摩擦面的化学成分发生变化。     

粉末冶金制品三坐标测量的基准定位方法

粉末冶金制品与机械切削加工的零件不同,其表面存在孔隙,表面粗糙,采用三坐标测量机测量其工作曲面时往往存在偏差,采用同线多点(>5)、同面多线(>3)的基准定位方法,可确保坐标系精确定位,测量误差减小及制品尺寸的准确测量。     

压力对空间对接摩擦材料摩擦磨损性能的影响

通过粉末冶金方法制备了铜基摩擦材料,在经技术改进后的MM-1000摩擦试验机上对其在不同压力下的摩擦磨损性能进行了研究,结果表明:随着压力的增大,材料的摩擦系数呈降低趋势,在真空中的摩擦系数小于大气中的摩擦系数;真空中材料的摩擦系数稳定度高于大气环境中的,材料的磨损随压力的变化在两种环境下呈现出相反的变化形式。摩擦表面形成的摩擦膜对材料的摩擦磨损性能具有重要的影响;随着压力的增大,材料在真空中的磨损机理由以磨粒磨损为主逐渐转变为以黏着磨损为主。