枪钻在数控加工中心上应用探索

介绍了枪钻的结构特点以及加工时数控机床所需具备的硬件要求,通过对不同材料或直径枪钻切削参数的合理选择及计算,能有效地解决在数控机床上完成深孔加工时的排屑、冷却和钻孔轴线歪斜等问题。     

提高枪钻孔加工直线度的方法

从枪钻的导向条布局出发,分析影响被加工孔直线度的因素。由于枪钻加工是在密闭环境下进行的,因此加工过程很不稳定,而枪钻走偏现象直接影响被加工孔的直线度,甚至造成工件报废。通过对加工过程中枪钻导向条进行受力分析,计算其在加工过程中的稳定度,建立Pro/E三维模型并进行ANSYS分析,得出在加工过程中稳定度最高的枪钻导向条布局参数,进行打孔试验并得到很好的效果。本文对提高小直径、大长径比的深孔直线度有实际意义。     

增力元牌多功能液体喷药施肥枪

增力元牌多功能液体喷药施肥枪是一种方便、快捷、高效地对农作物进行施肥喷药(肥)的多功能专利产品(专利证号:2010 2 0203383.X).     

增力元牌多功能液体喷药施肥枪

增力元牌多功能液体喷药施肥枪是一种方便、快捷、高效地对农作物进行施肥喷药(肥)的多功能专利产品(专利证号:2010 20203383.X).该枪兼具向地下压注施用液体肥(药)和地上喷施液体药(肥)的双重功能,是广大农民朋友理想的经济实用型必备器械.该枪可与广大果农、菜农、粮农平时使用的手摇药泵、机动药泵(电动、汽柴油机带动)、机动和背负式喷雾器配套使用.     

小直径内排屑深孔振动钻削试验与分析

目前,国内外采用振动钻削来加工小直径深孔,但都存在着两类问题：一是振动钻削系统中,多数振动装置的振幅是不可调节的,或凋幅十分困难和麻烦;二是小直径深孔钻头的设计与制造,大部分是采用外排屑枪钻,很少采用内排屑深孔钻。由于小直径枪钻制造工艺上的困难,国内主要采用进口枪钻,价格昂贵,设备要求较高,很难在生产中推广使用。对此我们设计了振幅连续可调、操作简便的振动装置和制造工艺简单的小直径排屑深孔钻,并进行了φ8×300mm和φ6×50Omm的小直径深孔加工工艺试验,试验效果良好。一、振动钻削系统与内排屑深孔钻振动…     

枪钻深孔加工颤振稳定性及振动加工技术综述

深孔枪钻加工中的颤振问题,严重地影响了产品的加工质量和机床的效率。以钛合金小直径深孔的枪钻加工为研究对象,从实验研究、理论分析、颤振预测、振动加工等几个方面,对目前小直径深孔枪钻加工技术进行分析,为后续的枪钻深孔加工钻削稳定性与振动加工技术的基础研究提供理论依据。     

开创深孔加工新天地

随着零部件中的深孔日趋增多,对深孔质量和复杂性的要求也在提高。这一发展趋势带来了加工上的挑战。数十年来,深孔钻削一直以不同方式体现了高效率加工操作：用传统枪钻加工小直径深孔,以及可适应更高应用需求的自改造喷吸钻系统和多功能单管钻系统。这些孔通常会在另一台机床上进行精加工,包括台阶孔、镗削、铰削、珩磨、滚压抛光,以及螺纹加工和切槽等不同操作。     

基亏CFD加油枪结构的优化

为了优化加油枪结构,按照实际加油枪的结构和参数,建立了加油枪内部流场的三维模型,并应用计算流体动力学计算软件Fluent,对加油枪的流场进行研究,给出了加油枪内的压力场、速度场和流线分布图。对主阀不同开度流场进行分析,对容易产生漩涡和负压处的结构进行改进。结果表明,改进结构后,流场中漩涡区的分布减小,最低压力得到提高,降低了气蚀和噪声发生的可能性。     

开创深孔加工新天地

1．挑战 随着零部件中的深孔日趋增多,对深孔质量和复杂性的要求也在提高。这一发展趋势带来了加工上的挑战。数十年来,深孔钻削一直以不同方式体现了高效率加工操作：用传统枪钻加工小直径深孔,以及可适应更高应用需求的自改造喷吸钻系统和多功能单管钻系统。这些孔通常会在另一台机床上进行精加工,包括台阶孔、镗削、铰削、珩磨、滚压抛光以及螺纹加工和切槽等不同操作。     

硬质合金枪钻的使用技术讲座：第二讲硬质合金枪钻的主要结构及几何参数

硬质合金枪钻由钻头、钻杆、钻柄三部分组成(图1)。我厂生产的合金枪钻有两个系列:第一系列直径φ4～20mm,刃部选用整体硬质合金;第二系列直径φ8～38.1mm,刃部采用钎焊硬质合金刀片。两者的几何参数基本相同。钻头的主要几何参数见图     

形状参数对Cymbal换能器发电能力的影响

Cymbal(钹)换能器由两个金属端帽和夹在中间的压电陶瓷圆片组成。首次将Cymbal换能器作为发电装置研究,建立了刚性杆铰接简化力学模型。采用有限元方法对Cymbal换能器力电耦合场进行分析,计算出了产生的电压和电场能随空腔深度、端帽厚度和端帽顶部直径增大递减,随端帽空腔底部直径增大递增的变化规律。利用Cymbal换能器刚性杆铰接模型对计算结果给出了力学解释,并计算出了在金属端帽不屈服情况下的最大发电功率。     

无料钟炉顶在长钢3#高炉的应用

双钟式炉顶装置存在密封不严，大、小修周期短，寿命低等缺点；且故障率高，维修困难，备件费用高；直接影响高炉产量。故对3^#高炉在2000年改用无料钟炉顶装置，克服了双钟式炉顶的种种缺陷，提高了高炉的利用系数。     

搅拌摩擦焊径向阻力的动态测量与分析

利用压力传感器对聚氯乙稀塑料搅拌摩擦焊时搅拌头受到的径向阻力进行动态测量,对引起搅拌头径向阻力变化的原因及相关因素的影响规律进行分析.结果表明,搅拌摩擦焊过程开始后,径向阻力要经过一个先急剧上升,达到峰值后又迅速下降,到某一定值后稳定下来的过程.在其他条件不变的前提下,仅提高搅拌头的旋转速度使径向峰值阻力和稳态阻力都下降,达到峰值和稳态阻力的时间都缩短;仅提高焊接速度使峰值阻力大幅度上升,而稳态阻力却有升有降,但幅度不大,达到峰值阻力的时间变化不大,而达到稳态阻力的时间延长;搅拌头直径的变化会同时引起摩擦发热功率和散热功率的变化,它对径向阻力的影响比较复杂.     

基于MATLAB的先导溢流阀调节弹簧的优化设计

以弹簧的3个独立结构参数(钢丝直径、弹簧中径、有效圈数)为设计变量,以先导溢流阀调节弹簧的固有频率最大为目标函数建立数学模型。运用MATLAB的优化函数对其进行优化计算,从而获得一组优化的结构参数,其优化结果表明这是有效的弹簧设计方法。     

钢管抗挤毁强度的有限元分析

运用Abaqus软件建立了钢管抗挤毁强度计算FEA方法.采用实测参数,有限元计算结果与试验结果吻合,并在此基础上,计算了常规试验规格之外的抗挤毁强度.     

高压喷嘴几何参数对流场影响的数值模拟分析

为研究喷嘴内外部几何参数对内部流场形成的影响,在满足技术要求流量Q=0.13kg/s的情况下,分别改变喷嘴出口直径和出口圆柱段长度,用Fluent软件对圆喷嘴射流的速度变化特性进行数值模拟和分析。模拟发现,在出口直径d=0.9mm、出口圆柱段长度L=0.7mm时,速度最高;在出口直径d=1.2mm、出口圆柱段长度L=5.4mm时,出口截面速度分布最广,最为适宜枪外混合物料的喷涂操作。     

基于人工神经网络的激光点焊焊点形态预测

建立适用于激光点焊焊点形态预测的人工神经网络模型,以点焊过程中的三个主要工艺参数(激光功率、点焊时间和离焦量)作为模型输入,输出为焊点表面、熔合面、背面直径以及熔深和横截面面积五个焊点形态参数。在此基础上,建立焊点形态模型,模型输入为神经网络的预测结果,输出为焊点形态。所建立的神经网络预测模型和焊点形态模型结合之后,可以实现激光点焊焊点的形态预测。网络测试结果显示实际值与网络预测值之间的RMS误差为0.1左右,模型输出的预测焊点形态与实际焊点形态之间较为吻合。根据模型的仿真结果,进一步研究点焊参数对焊点尺寸和形态的影响规律。结果表明未熔透焊点形态为Y形,而熔透焊点则存在多种形态,形态之间的转变主要受激光功率的影响。     

应用边界元方法设计高强度齿根过渡曲线

本文设计了齿轮刀具原始齿形的几种新型刀顶廓形,并用边界元方法计算了具有这些刀顶廓形的刀具加工得到的齿轮的齿根过渡曲线应力集中情况。探讨了新刀顶廓形设计的最优参数选择,使齿轮的弯曲疲劳寿命达到用标准刀具加工齿轮的3～4倍。     

攀钢炼铁厂4#高炉集中中心加焦程序设计

集中中心加焦在高炉冶炼中可以很好地改善高炉中心活性。加强高炉中心透气性,在对高炉炉况失常的情况下恢复高炉炉况具有很好的辅助作用。集中中心加焦普遍在无钟式炉顶采用;攀钢4#高炉在2004年大修时采用的是ss气密箱属无钟式炉顶,布料器溜槽角度在5—45度可调,布料器溜槽可以很准确地布出中心加焦角度;4#高炉槽下备料采用预称备料方式,如何提前判断出现集中中心加焦并及时准确的备好集中中心加焦重量,是设计的难点;4撑高炉采用的控制系统是西屋公司的大型DCS Ovation系统,本文着重讨论基于Ovation系统的集中中心加焦控制程序的实现。     

The dependence of microdroplet size on the parameters governing the dewetting process on circular micropillar arrays

We theoretically investigated the correlation among the size of microdroplet, the geometrical parameters of circular micropillars, and the parameters governing the dewetting process. Dimensional analysis is used to determine independent dimensionless groups to characterize the diameter of microdroplet, i.e., the Ohnesorge number (Oh), the capillary number (Ca), the dimensionless liquid thickness (H), and the contact angle (θ). The simulation results show that the size of microdroplet on the top surface of micropillar depends on the parameters in the dewetting process. The dimensionless droplet diameter (d) grows with the increase of H, where d becomes saturated provided H reaches a critical value of 2.5. The decrease of Ohnesorge number results in microdroplets with large diameter. For small contact angle, the top surface of micropillar is mostly wetted, which leads to large microdroplets. When the value of the capillary number increases, the viscous force on the top surface of micropillar magnifies, and leads to the growth of droplet diameter until the value of Ca reaches a critical value. For H < 2.5, the magnitude of the critical capillary number (Ca^c) depends on Oh, θ, and H*, while Ca^c is a constant for H ≥ 2.5. The dimensionless droplet diameter (d) can be determined by the product of functions of Oh, θ, H*, and Ca*.