线间负荷等效为三相负荷的计算探讨

现行有关教科书中及工程上对线间负荷等效为三相负荷的计算均按部颁《技术规程》规定,即:单台时取线间负荷的3~(1/2)倍,多台时取最大线间负荷的3倍。本文从理论上计算,分析,证明这一规定存在不完整性,并提出了等效计算公式。     

不对称单相负荷的换算方法

在电力负荷计算中,关于不对称单相负荷的计算原则,无论是老的《电力设计技术规范》或新的《建筑电气设计技术规程》都作了相同的规定:(1)当回路中单相负荷的总容量小于该回路三相对称负荷总容量的15％时,全部按三相对称负荷计算;当超过15％时,应将单相负荷换算为等效三相负荷。(2)等效三相负荷按3倍最大相负荷的     

建筑电气设计中的等效负荷计算解析

我国目前关于电气设计的参考书以及实际工程应用都是按照建设部颁发的电气设计规范中的规定来对线间负荷等级为三相负荷进行计算的,但在电气设计规范中并没有明确规定线间负荷的功率因数是否相等。本文基于理论的计算和分析,提出了在功率因数相等或不等的情况下线间负荷等效为三相负荷的计算公式,希望可以为建筑电气设计提供一些有价值的参考意见。     

补偿弯臂长度对Z形补偿管段应力的影响

针对工作管(材质为Q235B)规格为D1220×14的保温管,在被补偿弯臂取循环温差作用下的过渡段长度,补偿弯臂分别取1～14倍弹性臂长的条件下,对水平埋设Z形补偿管段的最大等效应力(范式等效应力,基于第四强度理论)进行有限元模拟,分析Z形补偿管段最大等效应力出现最小值时对应的补偿弯臂长度。Z形补偿管段最大等效应力(出现在弯头外壁)随着补偿弯臂长度的增大先减小后增大。补偿弯臂长度由1倍弹性臂长增加到4倍弹性臂长时,最大等效应力迅速减小。补偿弯臂长度为4～9倍弹性臂长时,最大等效应力随补偿弯臂长度的增大而减小,但变化幅度不大。当补偿弯臂长度大于9倍弹性臂长后,最大等效应力随着补偿弯臂长度的增大逐渐增大。最大等效应力的最小值出现在补偿弯臂长度为9倍弹性臂长时。由模拟结果可知,当补偿弯臂长度小于1. 5倍弹性臂长时,弯头的最大等效应力大于3倍钢材许用应力(钢材许用应力取125 MPa),此时弯头应力较大,易发生疲劳破坏。     

城镇燃气调压器膜片的疲劳寿命分析

基于城镇燃气调压器膜片(以下简称膜片)试样进行力学性能实验,测定试样瞬时拉伸应力应变关系,确定门尼-里夫林(Mooney-Rivlin)模型作为试样的本构模型。通过实验获取试样的最大拉伸应力疲劳寿命曲线。建立膜片三维模型,借助ANSYS软件,利用门尼-里夫林模型,模拟得出膜片的等效应力云图;采用古德曼(Goodman)模型,对最大拉伸应力疲劳寿命曲线进行等寿命条件下的平均应力与最大拉伸应力修正,通过103 333次燃气调压器的启、闭过程的循环模拟,预测3 kPa和10 kPa条件下膜片的易损位置及其疲劳寿命。循环模拟结果表明:压力载荷引起的膜片等效应力在波纹段处最大,膜片波纹段是膜片的主要易损部位。循环前、后,压力载荷为10 kPa时的最大等效应力均是压力载荷为3 k Pa时的最大等效应力的1. 4倍。在压力载荷为3kPa和10 k Pa条件下,循环后膜片所受最大等效应力均是循环前的最大等效应力的2. 5倍。在压力载荷为3 kPa条件下,膜片疲劳寿命为57 066次;在压力载荷为10 kPa条件下,膜片疲劳寿命为33 004次。因此,从安全性考虑,取最不利工况,将该膜片在实际工程应用中的疲劳寿命确定为33 004次,是设计寿命(30 000次)的1. 1倍。     

单相负荷计算浅析

从计算负荷的定义及其物理意义入手,对单相负荷计算进行了分析。强调负荷计算的实质是确定计算电流,并指出存在单相负荷的三相线路,等效三相计算电流为电流最大相的计算线电流。据此,进一步分析了不同情况下三相等效计算电流的确定。     

A~2/O系统对雨季水量冲击负荷的适应能力研究

通过模型试验考察了雨季合流污水水量冲击负荷对A2/O系统去除污染物效果的影响,以及冲击过后恢复初始状态时对各指标的去除效果和规律。当控制F/M值基本不变,且二沉池表面水力负荷较低时,水量提高至3倍对COD、SS和TP的去除效果影响较小,出水COD、TN、TP浓度可达到一级A排放标准,出水SS可达到一级B标准。随着水量冲击负荷的提高,对COD、SS和TP的去除率呈下降趋势,但降幅不大,从1倍负荷提高至3倍负荷,去除率下降约10%;但水量负荷的提高对去除TN的影响较大,当水量负荷由1倍提高至3倍时,去除率下降了约35%;对去除TN而言,2.5倍水力负荷为极限冲击负荷。水量冲击负荷由3倍降至1倍,对COD、SS、TP的去除率较初始1倍负荷的略有下降,去除率降幅小于3%;对TN的去除率较初始1倍负荷时稍有下降,去除率降幅约为7%。     

关于《X射线诊断机电源和导线选择的探讨》一文的几点商榷

本刊1988年第2期刊登的《X射线诊断机电源和导线选择的探讨》(以下简称《探讨》),阅后,对文中有些问题的分析觉得不妥,兹分析如下。1.在“问题的提出”中关于变压器容量Y-V 接法时的等效变换,原文图1(a)为三相变压器接额定三相平衡负载;图1(b)为三相变压器接额定单相(380V)负载(笔者认为原文分析也是此意);并假设负载功率因数 cos1,在额定负载 I_B=I_(BV),U_(BV)=U_e 时导出:     

三相生物流化床反应器的操作特性

研究了以多孔高分子为载体的内导流筒式三相生物流化床处理合成废水的操作特性,试验结果表明,当容积负荷达9.8kgCOD (m3·d)时,COD去除率稳定在85%以上;当容积负荷为4～9.8kgCOD (m3·d)时,最适宜的空气流量值为0.49～0.52L min,氧的利用率为11.8%。     

二氧化硅气凝胶基体材料热导率影响因素

探讨二氧化硅气凝胶基体材料(未添加玻璃纤维、陶瓷纤维等用以改善二氧化硅气凝胶基体材料力学性能的功能添加物)等效热导率的数学模型,在不同结构尺度下(分别取0. 2、0. 4、0. 6、0. 8),分析环境压力(变化范围为1 Pa～100 kPa)、表观密度(变化范围为20～300 kg/m~3)、比表面积(变化范围为200～1 000 m~2/g)对二氧化硅气凝胶基体材料(以下简称基体材料)等效热导率的影响,基体材料自身热力学温度取300 K。环境压力、表观密度、比表面积一定条件下,基体材料等效热导率随结构尺度的减小而降低。结构尺度一定的条件下:环境压力为1 Pa～1 k Pa时,基体材料等效热导率基本不随环境压力的变化而变化;当环境压力大于1 kPa后,基体材料等效热导率随环境压力的增大迅速增大。基体材料等效热导率随着表观密度的增大先减小后增大,存在最佳表观密度,使基体材料等效热导率最小。基体材料等效热导率随着比表面积的增大而减小。     

转移电流和交接电流

在10kV环网配电系统中,通常采用负荷开关-熔断器组合电器控制和保护配电变压器,这种组合电器除了基本的额定值外,还有转移电流和交接电流两个重要的参数。1 转移电流 具有熔断器撞击器的组合电器,在三相故障条件下,最先熔化的熔体首先断开其中一相,其撞击器动作使负荷开关分闸。此刻,其余两相的故障电流应降至3~(1/2)/2(即87％),它可能被负荷开关切断,也有可能被余下的熔断器切断,通过试验和数学推导可以证明:0.9倍熔断器触发负荷开关分闸时的时间在熔断器电流偏差为-6.5％时的最小时间-电流特性上所对应的电流值就是转移给负荷开关的转移电流值,见图1。     

电力线路的负荷不对称附加功率损耗及其计算

三相负荷对称与否,对电力线路的功率损耗影响很大。在输送的三相总有功功率和三相总无功功率均相同的情况下,负荷不对称与负荷对称的线路功率损耗之差,称为负荷不对称附加线损。针对三相三线制线路的特点,本文采用对称分量法推导公式。在公式推导过程中,假定电源的三相电压是对称的,各相电压的关系为:     

水解酸化/MBBR工艺处理中药废水的中试研究

南京某制药厂拟采用水解酸化/移动床生物膜反应器(MBBR)工艺对中药废水处理工艺进行升级改造,为考察该工艺的可行性开展了中试研究.试验结果表明,当进水量为0.4 m3/h时,进、出水平均COD分别为1161 mg/L和167 mg/L,对COD的平均去除率为85.6%.一级MB-BR的最大容积负荷与最大去除负荷分别为6.64和5 kgCOD/(m3·d),两者的平均值分别为4.66和2.94 kgCOD/(m3·d),分别是现有生物接触氧化工艺的4.28倍和5.88倍.水解酸化池与厌氧池2对COD的去除率相当,而HRT不到厌氧池2的1/3,对COD的去除负荷与容积负荷分别是厌氧池2的4.28倍和3.84倍.     

下期看点

文章题名:等效负荷矩的研究及应用概要:在确定以负荷中心为配变电所选址首要原则的前提下,对负荷中心的计算方法进行改进。在传统的负荷矩法确定负荷中心方法的基础上,提出等效负荷矩的概念,沿负荷中心到各负荷点的实际路由为等效负荷矩计算确定负荷中心的位置,并以实际工程验证此方法的合理性和正确性。导读:传统的负荷矩法以负荷中心和负荷点之间的直线距离为计算依据,而电缆的实际路由     

DN/CN强化脱氮技术在污水厂提标改造中的应用

以某市城镇污水处理厂NO_3~--N浓度较高的生化出水为研究对象,采用反硝化生物滤池+曝气生物滤池(DN/CN)工艺,研究了碳氮比(C/N值)、进水负荷、温度等对TN去除效果的影响。结果表明,当增加的C/N值为3. 6、水力负荷≤9. 44 m~3/(m~2·h)[NO_3~--N最大负荷为4. 8 kg/(m~3·d)]时,出水TN满足国标要求(≤10 mg/L);去除单位质量TN需3. 7倍COD,碳源不足会导致NO_2~--N积累和碳源单耗升高; 14℃时的TN去除率较19℃时下降了约15%;反硝化过程中pH值增量和TN去除量存在一个对应关系,可用于反硝化滤池处理效果的辅助判断。     

陶粒BAF在某小城镇污水处理中抗冲击负荷研究

考察了陶粒BAF在旅游服务型小城镇水质、水量冲击负荷下的运行情况,并研究了冲击负荷解除后BAF的恢复情况。结果表明,在两倍水力冲击负荷条件下,当滤速达到5.1 m/h、停留时间为24 min、COD容积负荷≤6.04 kg COD/(m~3·d)、氨氮容积负荷0.75 kg NH_3-N/(m~3·d)时,出水COD、NH_3-N浓度可以达到一级A标准;在三倍水力冲击负荷条件下,当滤速达到7.6 m/h、停留时间为15.7 min、COD容积负荷为5.70~9.81 kg COD/(m~3·d)、氨氮容积负荷1.08 kg NH_3-N/(m~3·d)时,出水COD、NH_3-N浓度可以达到一级A标准。BAF对TP的去除效果有限,需增加其他措施辅助除磷。水力冲击负荷解除时,BAF出水水质可恢复至冲击前的水平。     

关于支承转盘连接螺栓强度计算问题的讨论

我们在《工程机械》1974年第二期的“交叉滚柱支承转盘”一文中,介绍了支承转盘连接螺栓的一种计算方法,后来在文献[5]中,又对这一方法作了较具体的介绍。这种方法的前提是,假定螺栓上外负荷Q_(工作)的分布规律和各滚动体上接触负荷的分布规律相同,即Q_(工作)=(P·sinα_2·Z)/2n (1)式中Q_(工作)—受载最大的螺栓上的工作负荷P—转盘上的一个滚柱的计算负荷(当轴向力指向支承面时,取承受反向轴向力的滚柱上的最大负荷)     

建筑外表面换热系数取值方法对建筑负荷预测的影响

建筑外表面换热系数(α_e)受表面风速、粗糙度等因素的影响。以西安市某办公建筑为例,针对α_e取定值及采用随风速和粗糙度变化的SimpleCombined算法计算2种情况,应用EnergyPlus建筑能耗模拟软件对建筑负荷进行了数值模拟和对比分析。结果表明:采用SimpleCombined算法时的供暖期建筑累计热负荷比α_e取定值时小13.20%,空调期建筑累计冷负荷则大3.04%。为使建筑负荷预测结果更符合实际情况,结合现行工程计算特点,在运用建筑能耗模拟软件预测建筑负荷时,建议采用SimpleCombined算法计算α_e。     

卷材防水层性能评价试验方法(四)--日本建筑学会《建筑工程标准规范及条文说明:JAS S8防水工程》摘介

规范内容3.4连接部位滑动试验1)试验目的评价防水层连接部位的损伤。2)试验体如图6所示,在基层(无特殊指定时取为混凝土板)上,依据规范进行防水层的施工,规定的养护结束后作为试验体。将防水层的两端卷入基层的端部,采用机械方法固定。试验体的数量,按基层板上放置屋面材料的方向,长边方向和短边方向各取3个。3)试验方法将试验体在(20±2)℃的恒温室内静置24h后,在离开连接部位10mm的位置画一条标志线,标志线间距离测定精确到14mm;其次,将试验体放置在温度为(80±2)℃的空气循环式恒温槽中静置48h;然后,再将试验体放置在温度为(0±2)℃的低…     

关于墙梁的计算方法(二)

(二)墙梁的计算简图 计算简图见图1。计算参数按下列规定采用。 1.墙梁计算跨度l_0取1.05倍净跨或支座中心距离中的较小者。 2.墙体计算高度hw取托梁顶面一层层高,当hw>l_0时,取hw=l_0。 3.墙梁计算高度H_0取H_0=0.5h_b+hw。 4.翼墙计算宽度b_f取窗间墙宽度或横墙间距的2/3,且每边不大于3.5h(h——墙体厚度)和l_0/6。 (三)墙梁的计算荷载 1.使用阶段 (1)承重墙梁