90吨转炉优质碳素结构钢断口形貌分析

采用扫描电子显微镜观察45#钢Ψ值不合格的拉伸试样，并对断口中亮点区域和纤维区域分别进行了宏观和微观观察。试验结果表明：断口的亮斑、亮点区域是准解理的脆性断裂，是钢中含氢量过高所致，断口的纤维区是正常的韧性断裂，韧窝有颗粒硫化物。     

拉伸试样断口上的亮斑与剪切脊分析

钢液脱硫去渣未达到理想效果是拉伸试样断口上出现灰色亮斑与剪切脊的原因。     

SWRH82B钢盘条拉伸试样断口形貌分析

采用宏观检验及扫描电镜等方法,对SWRH82B钢盘条热轧后及不同时间时效后的拉伸试样断口形貌进行观察,并结合断面收缩率变化规律对两者之间的关系进行分析研究。结果表明:SWRH82B钢盘条热轧后拉伸试样断口的纤维区较小、断面收缩率低,随着时效时间的延长,纤维区逐渐增大,断面收缩率提高。另对异常断口的产生原因进行了分析。     

硫化物形态对16Mn钢断裂行为的影响

本文通过电镜观察了断口断裂面变形组织和位错密度,并结合示波冲击负荷-时间曲线,研究了硫化物形态对16Mn钢板断裂行为的影响。这种影响是造成断口形貌与材料韧性不一致的原因。不加稀土16Mn钢宏观断口呈木纹状,无明显断口三要素,微观形貌为沿长条状硫化物界面断裂的脆性断裂机制。加稀土16Mn钢宏观断口多呈结晶状,有明显的断口三要素,放射区结晶颗粒的微观形态属准解理断裂机制。因此单凭宏观断口形貌是不能真实地反映断裂本质,而需结合断口的微观机制、根据断口三要素中纤维区和剪切唇所占比例来判断。     

X80级管线钢热影响区的局部脆化

研究了国产X80级管线钢热影响区的冲击韧性和组织的局部脆化.结果表明,该钢的焊接热影响区的冲击韧性较母材降低50%以上;在所研究的20～-40 ℃温度区间内,其断口的宏观形貌特征从部分脆性特征转变为完全的脆性断口;20 ℃放射区断口呈现韧性断裂和解理断裂共存的混合型断口,并且试验温度为20 ℃和0 ℃时,分别在放射区和纤维区可观察到微观裂纹;热影响区断口表层剖面组织为粒状贝氏体,显示出粗晶区的特征.裂纹扩展方向为沿晶界扩展,粒状贝氏体中M/A岛尺寸增大,并存在裂纹穿过岛状物的现象,这是晶界严重脆化的结果.     

显微组织对管线钢(X70)DWTT性能的影响

通过对X70钢DWTT断口纤维率差别较大的两类试样进行断口形貌和组织对比分析,结果表明:断口纤维率存在差别的原因是带状组织、组织类型的差异。要提高X70钢的断口纤维率,需获得以针状铁素体为主的金相组织,提高组织的均匀性,避免成分偏析。     

亮线断口的电子探针研究与断裂力学分析

一、引言中碳Ni-Cr-Mo钢轧材经调质处理后,有时在纵向断口上出现一些白色亮线,见图1。仔细观察发现,这些白色亮线是由粗而短的亮点联结组成的,它属于     

管线钢(X70)断口纤维率与显微组织关系的探讨

用扫描电镜和金相显微镜对X70钢DWTT断口纤维率差别较大的两类试样进行断口形貌和金相组织对比分析,结果表明:断口纤维率存在差别的本质原因是组织类型的差异.要提高X70钢的断口纤维率,应提高纤维组织中的针状铁素体数量,避免较大的成分偏析,并减少珠光体的数量.     

60Si2Mn弹簧钢高温塑性研究

利用Gleeble-3800热模拟机对60Si2Mn弹簧钢的高温塑性进行了研究,并采用扫描电镜观察了断口形貌,分析了不同区域的断裂机理。结果表明:60Si2Mn钢在高温脆性区(1 350~1 284℃),呈现出熔融断口;低温脆性区(904~600℃),表现为典型的解理断口;在单一的奥氏体区(1 283~905℃),可获得良好塑性,表现为典型的韧窝断口。     

高强钢焊接氢致裂纹断口微观形貌的研究及模式化

采用插销实验和扫描电镜观察方法详细研究了焊缝扩散氢含量和非金属夹杂物对10Ni5CrMoV低碳中合金高强钢焊接热影响区氢致裂纹断口微观形貌的影响。结果得出,扩散氢含量是影响氢致裂纹断口微观形貌的主要因素,在插销净截面应力300～800MPa的范围内,加载应力对延迟扩展区断口形貌无明显影响。钢中硫化物夹杂的增加使扩展区形貌从IG_(HE)向MVC_(HE)转变,而含氧化物夹杂钢则转为QC_(HE)。作者提出了一个新的适于解释氢致裂纹扩展第Ⅱ阶段断口微观形貌的竞争开裂模式,从而从氢致裂纹本质机制上圆满说明了上述实验结果。     

72B高碳钢盘条拉伸异常断口分析

观察并分析了72B高碳钢盘条拉仲异常断口。断口的宏观形貌为圆形黑色区和白色区两个明显的区域组成，微观形态黑色区的微观缺陷较白色区的多。对黑色区和白色区的非金属夹杂和金相组织进行观察。实验认为黑色区含有大量非金属夹杂物和部分裂纹及孔洞是使该区呈现颜色较深和塑性较低的主要原因。     

钢中“白点”断日的氢迹象花样及其形成

观察研究了钢中“白点”缺陷上的各种氢迹象花样,实验证明和讨论了氢迹象花样的形成是腐蚀效应,或者是腐蚀和应力的综合效应。钢中“白点”断口是由氢所引起的脆性断口之一,一些研究也已将“白点”缺陷的呈现与钢中氢含量较高联系起来了。本文观察研究了钢中“白点”断口的各种氢迹象花样,并证实和探讨了氢迹象花样的形成原因。     

低碳贝氏体高强钢焊接工艺及冲击韧性研究

对Q690E低碳贝氏体高强钢进行80％ CO2+20％ Ar混合气体保护焊接试验,并检测母材、焊接接头金相组织和力学性能,通过SEM手段观察母材和焊接接头冲击试样断口形貌.结果 表明:Q690E钢母材冲击断口形貌表现为韧性断裂,焊接后热影响区(HAZ)冲击断口形貌表现为解理断裂;经过微观组织分析,HAZ冲击韧性下降,主要原因是HAZ区贝氏体组织中出现大量的M-A组元.HS-70焊丝低强匹配及熔合区贝氏体片层粗化导致焊接接头强度明显低于母材.     

5E61铝合金板材折弯开裂原因分析

采用体视显微镜、扫描电子显微镜、金相显微镜对5E61-O铝合金板材的折弯开裂样品进行组织观察与分析。观察到折弯样品断口分为强剪切的裂纹起源区与传统的韧性断裂区两个部分；在样品中发现了粗大纤维晶、粗大AlTiEr化合物两种组织缺陷及其在断口中诱发的开裂、二次裂纹行为。该合金板材折弯开裂失效主要由大尺寸脆性化合物引发，需从成分设计和熔铸工艺角度入手，细化大尺寸化合物，改善折弯性能。     

钢轨钢显微组织对断口形貌影响的观察

在经过腐蚀的钢轨钢拉伸断口上进行了显微组织和断口表貌的同步观察，直接观察到了断口形貌特征与显微组织的某些相关结果。     

超高强度钢断裂韧性断口塑性延伸区研究

断裂韧性断口电子金相中,在予制疲劳裂纹区与失稳扩展区之间存在一个塑性延伸区,这已在铝合金、钦合金、钢等多种材料的研究中得到证实,但低合金超高强度钢的这方面报道尚少。本文对低合金超高强度钢40CrMnsiMoVA钢(以下简称A钢)和38Cr2Mo2VA钢(以下简称B钢)不同热处理状态下的断裂韧性断口进行了分析研究,探     

预备热处理对A-F区亚温淬火-回火的42CrMo钢组织和性能的影响

利用金相显微镜、洛氏硬度计和扫描电镜,对经过预备热处理(退火、淬火、调质)+亚温淬火+高温回火处理(又称临界区淬火+回火)后的42CrMo钢的组织、冲击性能以及断口形貌进行了观察和分析。结果表明,预备热处理为退火处理时,亚温处理后残留的铁素体粗大不均;且在回火索氏体之间分布不均匀;预备热处理为淬火处理和调质处理时,残留的铁素体形态细小,且与回火索氏体均匀分布。采用不同预备热处理时,亚温处理后的硬度差别很小。亚温处理后42CrMo钢的冲击性能均高于常规调质处理后的冲击性能;预备热处理为调质处理时,亚温处理后的冲击功最大,从其断口形貌中可以看出,其起裂区和裂纹纤维扩展区所占比例较退火处理和淬火处理时要大。因此,调质处理更适合作为42CrMo钢的预备处理。     

718塑料模具钢的高温塑性研究和试生产

通过Gleeble-3800热模拟对塑料模具钢718连铸坯进行了高温塑性研究,并采用扫描电镜观察了不同温度下718钢的断口形貌,分析了不同温度区域的断裂机理。结果表明,718模具钢第Ⅰ脆性区(1 300～1 350℃)主要是受液相影响,呈现熔断现象,第Ⅱ脆性区(950～1 275℃)断裂部位呈现韧窝状,表现较好的塑性,第Ⅲ脆性区(600～900℃)断口形貌凸凹不平,存在孔洞,断裂周围基本没有发生塑性变形,塑性较差。根据高温塑性结果优化了连铸工艺参数,并进行了试生产,消除了铸坯表面横裂纹。     

40Cr和20Mn2钢一次晶体的高温塑性及动态再结晶

用Ｇｌｅｅｂｌｅ １５００热模拟研究了原位熔化凝固的４０Ｃｒ和２０Ｍｎ２钢的应变速率对热塑性和强度的影响。用扫描电镜（ＳＥＭ）和光学显微镜（ＯＭ）分别观察了试验后试样的断口形貌和断口的附近区域的显微组织。试验结果表明，４０Ｃｒ和２０Ｍｎ２钢在７００－１３００℃温度范围的塑性随着应变速率的增加而提高。     

临界区退火前的初始组织对双相钢性能的影响

本文对临界区加热前的初始组织对双相钢性能的影响进行了研究。结果指出:临界区加热前为热锻态组织时,则双相钢的强度比初始组织为正火状态的偏高,延性偏低;显微组织和断口观察指出,初始组织的这种影响,与不同初始组织的双相钢中马氏体相的形态和分布有关。