应变对形变诱导铁素体相变影响的研究

采用Gleeble 3500热模拟实验机分析了应变对低碳钢Q235形变诱导铁素体相变的影响.研究结果表明:当名义应变超过50%时,低碳钢Q235中才能发生形变诱导铁素体相变.名义应变ε从50%逐渐增加到80%的过程中,试样中的铁素体体积分数明显增加,晶粒尺寸稍有减小.     

低碳钢应变诱导铁素体相变研究中的淬火问题

在 Ｇｌｅｅｂｌｅ－１５００热模拟实验机上对 ＳＳ４００钢进行厂不同温度下的单道次变形实验，对变形后采用喷水和自动落水两种淬火方法的效果进行了对比． 通过对不同变形温度以及试样不同部位的组织分析研究了先共析铁素体的析出规津， 结合不同温度变形后相变点测定的实验结果，确定了应变诱导铁素体相变的上限温度，探讨了应变诱导相变的机制 ，喷水淬火时，试样下同部位冷却速度相差大，不同部位的组织差别也大，冷却速度慢，等轴铁素体多，增加冷却速度，铁素体形态变为包含晶界非整形和魏氏组织侧片铁素体的复杂组织，铁素体量越来越少，自至完全为马氏体，变形温度在８００℃以下，铁素体主要为分布在奥氏体晶界并呈等轴状，应变诱导相变的上限温度为 Ａｒ３与变形温度重合的最高温度，一般在未变形试样的 Ａｒ３以上６０℃左右．     

ZrC粒子对C-Mn钢形变诱导相变晶粒细化的影响

采用外部压入法制备含ZrC粒子的低碳钢,分析了ZrC粒子在试验钢中的固溶析出特点,研究了ZrC粒子对奥氏体晶粒长大及形变诱导相变铁素体晶粒细化的影响.结果表明:试验钢中存在一定数量尺寸较大弥散分布的ZrC粒子,这些粒子具有很高的稳定性,在热加工过程中,这些粒子能明显改变奥氏体晶界的状态,细化初始奥氏体晶粒,显著地阻止奥氏体晶粒的长大;在应变条件下,外加ZrC粒子能够提高形变诱导相变开始温度约40℃,ZrC/奥氏体相界面由于成为了聚集形变能的缺陷,因而加速形变诱导相变的进程,提高铁素体形核率,导致铁素体晶粒细化;在相同的变形条件下,添加了ZrC粒子的试验钢较未加ZrC粒子的钢有更好的晶粒细化效果.     

低碳钢应变锈导铁素体相变研究中的淬火问题

在Gleeble-1500热模拟实验机上对SS400钢进行了不同温度下的单道次变形实验，对变形后果用喷水和自动落水两种淬火方法的效果进行了对比，通过对不同变形温度以及试样不同部位的组织分析研究了先共析铁素体的析出规律，结合不同温度变形后相变点测定的实验结果，确定了应变诱导铁素体相变的上限温度，探讨了应变诱导相变的机制，喷水淬火时，试样不同部位冷却速度相差大，不同部位的组织差别也大，冷却速度慢，等轴铁素体多，增加冷却速度，铁素体形态变为包含晶界非整形和魏氏组织侧片铁素体的复杂组织，铁素体量越来越少，直至完全为马氏体，变形温度为800℃以下，铁素体主要为分布在奥氏体晶界阈地等轴状，应变诱导相就的上限温度为Ar3与变形温度重合的最高温,讧般在未变形试样的Ar3以上60℃左右。     

低碳钢应变诱导铁素体相变发生的温度条件

用Gleebloe1500热模拟实验机进行了低碳钢不同温度下变形后自动落入水中的淬火实验，组织分析表明铁素体的组织形态在一定温度下发生了明显变化，结合变形后冷却过程膨胀曲线的测量结果。确定实验条件下应变诱导相变发生的上限温度为830℃左右，利用喷水淬火法试样冷却速度分布不均匀的现象，确定低碳钢变形后抑制铁素体析出的临界冷却速度为400℃/s,并采用此方法确定了应变诱导相变的上限温度，结合实验结果对应变诱导铁素体相变机制及发生的温度条件进行了分析。     

Q235碳素钢应变强化相变的基本特点及影响因素

在热模拟单向压缩实验中,通过形变参数的变化考察了Q235碳素钢应变强化相变的基本规律及铁素体晶粒细化效果,结果表明,铁素体的超细化在热力学上是由于应变强化相变最大限度地提高了相变过冷度,在动力学上是由于形核集中在局部的高应变区,同时在转变过程中形变不断产生新的形核地点并抑制铁素体生长的结果,实现铁素体的超细化需要一最小变量及一定的应变速率,以使转变完毕并加抑制铁素伯的生长及形变成长条状,应变明显削弱了奥氏体晶粒尺寸的差异带来的铁素体尺寸的差异,应变造成的铁素体动态再结晶进一步细化了晶粒,这种特征是动态转变所特有的,此外,还比较了应变强化相变与无应变及传统近轧控冷铁素体形成时的差异。     

低碳钢奥氏体晶粒控制对应变强化相变的影响

研究了在温度过冷条件下,名义变形为５０％（应变为－０．６９）,应变速率为１ｓ＾－１,形变温度为８００－７４０℃时,低碳钢相变前奥氏体晶粒尺寸（平均直径为４４－７μｍ）对应变强化相变铁素体转变量及铁素体晶料大小的影响,形变前奥氏体晶粒小的铁素体转变量增加,相变完成后细小铁素体晶粒分布较均匀;形变前奥氏体晶粒粗大时,形变后铁素体转变不完全,铁素体晶粒粗大且不均匀,这种影响的显著程度随形变温度的降低而家     

Q235碳素钢应变诱导相变中的应力—应变曲线分析

分析了单向压缩热模拟条件下碳素钢应变诱导铁素体相变过程中的σ-ε曲线特征，结果表明，应变诱导相变过程有自己特定的σ-ε曲线，与典型的奥氏体动态再结晶σ-ε曲线有明显差异，随形变温度的降低σ-ε曲线由典型的奥氏体动态再结晶型过渡到铁素体应变诱导相变型，在900℃奥体稳定状态应变时，随应变速率的提高，奥氏体动态再结晶被推迟，铁素体应变诱导相变提前，奥氏体的动态再结晶并不能完全抑止换素体的诱导相变，在770℃奥氏体亚稳态应变时，奥氏体不能动态再结晶，应变速率的变化主要与铁素体析出速率相关，应变诱导相变过程中，铁素体析出的临界应变量εc与应变峰值εp 的关系受应变温度的和应变速率的影响，在奥氏体不能动态再结晶的条件下，εc＜0．3εp，降温单道次形变过程中，Q235碳素钢中会相继发生奥氏体的动态再结晶，铁素体应变诱导相变及铁素的动态再结晶并反映在σ-ε曲线上。     

Q235碳素钢应变强化相变过程中铁素体晶粒取向分析

利用Ｘ射线衍射和背散射电子衍射（ＢＳＥＤ）分析了单向热压缩条件下碳素钢Ｑ２３５应变强化相变产生的铁素体及 先共析铁素体在应力作用下的晶粒取向分布特点,结果表明,通过应变强化相变产生的铁素体晶粒取向并非完全随机分布,而有较 强的（１１１）／／ ＮＤ线织构 这明显不同于形变铁素体和部分动态再结晶的铁素体晶粒取向待征,先共析铁素体的相对量与（１００） ／／ＮＤ线织构的强度对应。ＢＳＥＤ局部取向（差）定量分析表明,（１１１）取向既可来自应变强化相变,也可来自形变的先共析 铁素体。虽然先井析铁素体形变后外形为形变长条状,但内部仍存在一定的大角晶界;表明先共析铁素体在大应变下进行了一定程 度的动态再结晶     

Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢形变诱导铁素体相变

采用Gleeble-3500热模拟试验机进行单道次等温热压缩试验,分析研究了Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢在不同温度、不同应变量和不同应变速率下的组织演变和铁素体晶粒细化机制。结果表明,Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢在875℃变形时铁素体的析出机制为形变诱导相变(DIFT)。随应变量增加,铁素体转变量先缓慢增加后急剧增加再缓慢增加的S形曲线特征;铁素体晶粒尺寸随应变量增加而减小,当应变为1.6时,铁素体平均晶粒尺寸最小,大约为3μm。在0.01~30 s-1的应变速率下,随应变速率增加,铁素体转变量增加,铁素体晶粒尺寸减小,当应变速率为30 s-1时,铁素体平均晶粒尺寸最小,约为1.9μm。Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢在875℃变形时,铁素体晶粒细化机制为形变诱导铁素体相变和铁素体的动态再结晶。     

保温对低碳钢形变诱导相变组织的影响

通过热模拟实验，考察了不同变形温度和不同奥氏体晶粒尺寸等条件下保温对低碳钢形变后组织演变的影响。结果表明，在较低的温度下变形得到的铁素体在保温时更稳定，随温度升高，易发生铁素体向奥氏体的逆相变。细晶奥氏体转变后的铁素体在保温时长大缓慢，所得组织稳定，并且保温后的组织也更为均匀。     

2205双相不锈钢热变形过程中 形变诱导相变的探讨

对不同热变形工艺的热轧2005双相不锈钢试样进行了WBSD分析,结果表明,在2205双相不锈钢热轧变形过程中,发生了α-β逆相变。进一步的分析显示,工艺参数对这种逆相变的影响规律是;随着变形量的增加和变形温度的降低,该相变的转变量增大。     

2.25Cr-1Mo钢相变塑性的实验研究

试验测定了2.25Cr-1Mo钢贝氏体相变的相变塑性变形,并观测了相变塑性变形随相变进程的演化规律.根据试验结果确定了相变塑性模型.试验测定了应力对2.25Cr-1Mo钢贝氏体最大转变量和相变动力学参数的影响系数.     

预处理对2.25Cr1Mo钢相变温度的影响

采用差热分析方法(DTA)测试了不同热处理工艺下2.25Cr1Mo钢的相变温度Ac1和Ac3.结果表明,经退火处理的2.25Cr1Mo钢件的相变温度Ac1和Ac3分别为831.4℃和920.8℃;经正火处理的2.25Cr1Mo钢件的相变温度Ac1和Ac3分别为823.1℃和913.2℃;经调质处理的2.25Cr1Mo钢件的相变温度Ac1和Ac3分别为818.9℃和906.1℃.不同组织对相变温度有影响,实际生产中应严格执行热处理制度.     

应变速率对硅锰系TRIP结构钢力学性能的影响

硅锰系结构钢、采用临界区等温淬火热处理工艺,获得铁素铁、贝氏体和残余奥氏体三相组织。该钢以三种不同应变速率在Ms- Md温度之间形变,应变诱导相变,相变诱发塑性（TRIP）。应变速率越低,相应诱发塑性效果越好。     

304�����Ӧ���շ�������������估����ѧ���ܵ�Ӱ��

 借助于X射线衍射，研究了C、Mn、Cr和Ni 含量对304奥氏体不锈钢拉伸力学性能和应变诱发 马氏体相变倾向的影响。结果表明：C、Mn、Cr和Ni在允许的成分范围内变化，应变诱发α′马氏体相变倾向差异很大，这导致屈服强度和抗拉强度复杂的变化，尽管应变诱发α′马氏体相变使加工硬化速率提高，相变可以诱发塑性，但相变速率较快，相变倾向较大的钢塑性反而下降，此外，由于室温变形还增大热诱发马氏体相变倾向，从而限制了C、Mn、Cr和Ni下限钢在高精度和低温环境下构件的应用。     

低碳钢形变诱导铁素体相变过程中碳的扩散行为

在Gleeble 1500热模拟机上对低碳钢Q235进行了热压缩实验,用电子探针分析了热变形试样微观组织中的碳浓度分布．结果表明,形变诱导铁素体晶粒中的碳含量明显过饱和．这表明在形变诱导铁素体相变过程中,碳没有发生明显的从铁素体向奥氏体扩散．从热力学的角度分析,在高于奥氏体-铁素体平衡转变温度Ae3变形,变形存储能的作用最终降低了体系相变后的自由能,使得在形变诱导铁素体相变过程中,碳无需发生从铁素体向奥氏体的扩散。     

2.25Cr-1Mo钢热疲劳裂纹扩展特性数值模拟分析

利用有限元分析软件ANSYS,模拟分析了石油化工高温设备中广泛使用的2.25Cr-1Mo钢在交变温度载荷作用下的裂纹扩展行为,得出了裂纹在不同条件下的扩展规律。同时,考虑蠕变的影响因素,得出了热疲劳和蠕变共同作用对裂纹扩展的影响。     

基于热和相变应变模型的齿轮合金钢渗碳淬火畸变分析

目的研究热和相变应变各自在渗碳淬火畸变中的作用,分析渗碳淬火工艺对齿轮合金钢畸变的影响。方法通过考虑相变和不考虑相变两种模型,对齿轮合金钢17CrNiMo6C形开口畸变试样渗碳淬火的畸变机理和变形过程进行数值模拟,并设计正交试验,量化工艺参数对畸变的影响程度,最后利用渗碳淬火实验测定表面含碳量和畸变量,验证分析结果。结果初始工艺下热应变约为相变应变的2倍。正交试验各工艺参数的F比结果从大到小顺序为:渗碳温度(1.74)、淬火温度(1.546)、碳势(1.448)、预热温度(0.603)和油温(0.473)。优化工艺参数为:渗碳温度880℃,淬火温度790℃,预热温度500℃,碳势0.8%,油温80℃。优化后畸变率减少了28.5%,畸变分析结果与实验结果对应较好。结论由热膨胀引起的热应变对试样的畸变占据主动,抵消并超过相变应变,渗碳温度、碳势和淬火温度对齿轮合金钢畸变影响较大。     

IF钢多道次热变形流变应力的模拟

利用模拟多道次轧制，研究了IF钢在奥氏体区、两相区和铁素体区的热变形行为，通过对奥氏体区和铁素体区流变抗力的比较，发现IF钢在铁素体区变形时发生了动态回复，没有动态再结晶发生。铁素体高温区的流变应力与单相奥氏体的流变应力大致相当甚至更低，说明工业上IF钢在铁素体区变形时流变应力不会成为其限制因素。