30CrMnSiA薄板的焊接

针对30CrMnSiA薄板进行了焊接工艺试验,并根据焊接工艺评定制定出了合理的焊接工艺与措施,成功地解决了30CrMnSiA薄板焊接中的变形、开裂、焊缝不平整等技术难题.     

一步等温和两步等温处理对30CrMnSiA钢力学性能的影响

设计了一步等温和两步等温Q&P处理,通过改变淬火温度和等温温度使30CrMnSiA钢获得了不同含量一次马氏体(PM)、残留奥氏体(RA)、二次马氏体(FM)及贝氏体(BF)的多相微观组织。采用X射线衍射(XRD)、电子背散射衍射(EBSD)技术和透射电镜(TEM)等分析了Q&P处理对试验钢组织和力学性能的影响,并分析了热处理工艺影响RA含量、形态和C浓度的微观机制。结果表明：Q&P工艺中的淬火温度和等温温度决定了各相的含量和特性,高的等温温度有利于提升试验钢的拉伸塑性,而残留奥氏体的含量和碳浓度能够显著影响试验钢的伸长率、强塑积和屈服强度;330℃是一步等温和两步等温处理的最佳淬火温度,该温度下高的RA的含量及C浓度能够显著提升30CrMnSiA钢的伸长率、强塑积和屈服强度。与一步等温Q&P处理比较,两步等温Q&P处理可以提高组织中的RA含量,并能显著降低FM含量,这有助于提升30CrMnSiA钢的力学性能。     

一种显著减少Ag／Bi—2223带材处理时间的新方法

Ag／Bi－2223带材的加工通常需要进行多次热处理，总的退火时间一般要求长达几百小时．为此冗长的工艺过程极不符合大规模工业生产的要求．人们认为，Bi－2223相的生成速率是决定退火时间长短的一个重要因素，这也与前驱粉末中的相组成和名义化学计量比有关，也就是说，前驱粉末中铅的分布对最终的AglBi－2223复合线的烧结温度和时间有极重要的影响．对于以无铅的22！2相为主相的先驱粉末加工成的带材，要求其烧结温度低和烧结时间长；然而，对于以Ph－22！2相为主相的前驱粉末加工成的带材，则可采用较高的烧结温度和较短的烧结时间．W…     

30CrMnSiA的焊接工艺应用

本文简介30CrMnSiA的材料特点,并对该材料焊接工艺评定作了详细叙述,拟定了合理的焊接工艺,在产品制造中得到了广泛应用,为公司创造了良好的经济效益。     

30CrMnSiA筒体焊接工艺研究

分析了30CrMnSiA钢的焊接性,针对30CrMnSiA钢在正火态和调质态下焊接的不同问题,用焊条电弧焊方法进行工艺试验,提出了有效的工艺措施。结果表明,30CrMnSiA钢在正火(锻件)态下焊接,采取严格有效的措施,焊后经调质,可以获得强度及塑、韧性指标与母材基本相等的焊接接头;30CrMnSiA钢调质状态下焊接,焊后不再调质,焊接接头有热影响区的脆化、软化问题,但可采取有效的措施减弱这种趋势,并防止开裂。     

等离子束气缸套内壁硬化处理新技术

介绍了采用等离子束对内燃机气缸套进行熔凝淬火处理 ,在气缸套内表面形成马氏体类的高硬度组织 ,提高了气缸套的耐磨性和使用寿命 ,这一新型的实用技术在内燃机行业有着广阔的应用前景。     

30CrMnSiA钢件的刷镀工艺

电刷镀技术是近年来发展起来的机械零部件修复新技术。研究了电刷镀技术在合金调质钢件表面损伤修复中的应用,提出了电刷镀修复合金调质钢件的工艺流程及条件。     

30CrMnSiA钢的深冷处理

对淬火、回火后30CrMnSiA钢进行了深冷处理,研究了深冷处理工艺对其力学性能和尺寸稳定性的影响。结果表明,深冷处理对30CrMnSiA钢尺寸稳定性具有显著影响,但对其强度、塑性、断裂韧性及硬度等力学性能则影响不大。过高(≥-100℃)和过低(≤-196℃)深冷温度均不利于尺寸稳定性。距开口测试时间超过3天后,残余应力基本释放完毕,尺寸变化率保持不变。从增加尺寸稳定性考虑,深冷处理工艺应以深冷温度为-150℃、保温时间为2 h为宜,此时尺寸变化率为0. 02%。     

30CrMnSiA钢的快速循环球化退火的研究

通过对３０ＣｒＭｎＳｉＡ钢的球化退火工艺进行的研究，推荐了一种适用于该材料的最佳快速循环球化退火工艺，不仅节能效果明显，而且工艺操作简单，质量稳定。所得结果对生产中正确选择球化工艺有一定的指导意义。     

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 针对30CrMnSiA碰撞断裂样品,经宏观分析并采用扫描电子显微镜微观断口观察,配合能谱仪成分分析,及金相显微镜组织观察可知,断面原有陈旧性大裂纹,深达管厚一半,碰撞断裂起始于陈旧裂纹根部,是陈旧裂纹再扩展。主裂缝根部晶粒粗大,缝旁有大型氧化铝夹渣及点状内氧化物,缝边脱碳,陈旧裂纹形成与穿管有关。穿管裂纹与大型夹渣及局域粗晶,共同造成碰撞非正常断裂。其中,夹杂物和粗晶区域是管材断裂主要原因。     

30CrMnSiA耳片断裂分析

30CrMnSiA双耳片在进行冲击试验时发生断裂。通过断口和金相组织观察、硬度检测发现:耳片的组织和硬度均满足要求,断口为韧窝特征。通过分析计算可知,耳片在试验最大加速度时受力接近设计强度值,而监测的最大加速度远高于设计加速度,应力水平超过了耳片材料的设计强度,造成了耳片的过载断裂失效。建议对材料的使用条件进行科学判断,同时对试验过程进行严格控制,避免耳片受到超过试验要求的冲击载荷。     

30CrMnSiA锻件缺陷分析

采用低倍检验、化学成分分析、宏观断口分析、扫描电镜分析、金相检验等方法对30CrMnSiA锻件的严重缺陷及形成原因进行分析。结果表明:30CrMnSiA锻件的缺陷为白点,应通过加强冶炼质量管理来控制白点缺陷的形成。     

30CrMnSiA螺栓断裂原因分析

30CrMnSiA螺栓在安装一段时间后断裂.通过断口宏微观观察、金相组织检查、硬度和化学成分检测、破坏拉力试验、氢含量测定以及模拟试验等,确定了螺栓断裂性质和原因.结果表明,螺栓在其材质氢含量仅1ppm条件下发生断裂的性质为氢脆断裂,断裂原因并非由于氢含量过高,而主要是由于该批次螺栓存在一定程度的回火脆化,加之螺栓材质C元素含量偏高和马氏体组织较粗大,提高了螺栓材料的抗拉强度,增加了材料的氢脆敏感性,最终导致螺栓的氢脆断裂.     

30CrMnSiA钢螺栓的断裂失效分析

通过显微组织分析、硬度测试、断口形貌及能谱分析、氢含量测试等手段对发动机固定螺栓的断裂失效原因进行了分析。结果表明,当氢含量偏高、硬度偏高、承受较大载荷这三个条件同时具备才导致螺栓发生氢脆断裂。     

30CrMnSiA支臂零件裂纹产生原因分析

30CrMnSiA支臂零件在机加工和热处理后,经无损探伤检验发现在零件轴线多处有裂纹存在。为明确支臂零件裂纹产生的原因,通过宏观观察、金相组织分析、微观观察和能谱分析、力学性能测试、化学成分分析等试验手段进行分析,并与原材料进行对比。结果表明：该零件材料的微观组织不均匀,容易产生较大的组织应力,异常的带状组织分布方向与裂纹扩展方向一致;裂纹主要位于零件截面尺寸变化处,因筋条的尺寸变化而造成的淬火冷速不一致,导致裂纹处存在较大热应力。经分析可知,零件裂纹均为淬火裂纹,零件原材料带状组织不均匀和零件形状尺寸变化较大等综合因素导致该零件淬火时容易产生淬火裂纹。     

30CrMnSiA钢沉头螺栓断裂失效分析

某飞机用30CrMnSiA钢沉头螺栓在拆卸过程中发生断裂,同炉批未曾使用的螺栓经磁粉检测也存在裂纹.为查找失效分析原因,通过对断裂件和同炉批开裂的螺栓外观检查、断口宏微观分析、能谱分析、硬度检测、金相分析等方法对断裂和开裂的螺栓进行了分析.结果表明:断裂螺栓和开裂螺栓断裂类型为氢脆,螺栓氢脆断裂主要与抗拉强度和热处理工...     

30CrMnSiA钢的摩擦磨损性能研究

采用MMS-2A型摩擦磨损试验机对不同热处理后的30CrMnSiA钢进行摩擦磨损性能实验,并分析磨损条件对其磨损性能的影响规律。结果表明:在其他磨损条件不变,只改变其中一个磨损条件(即磨损距离或磨损速度或载荷)时,随着磨损距离或磨损速度或载荷的单独增加,经不同热处理后的30CrMnSiA钢件的磨损质量损失均增大。