用锤击法实测汽轮发电机轴承座的支承动刚度

叙述了用锤击法实测和分析汽轮发电机轴承座支承动刚度的原理和方法。介绍了一台３００ＭＷ汽轮发电机轴承座支承动刚度的实测结果和所进行的分析，用实测到的支承动刚度数据来计算汽轮发电机转子的临界转速，所得计算值与实测值很吻合。     

600MW超临界空冷机组基础及轴承座刚度研究

介绍了600MW超临界空冷机组的基础与轴承座刚度特性的有限元分析方法和测试方法,给出了三缸四排汽式600MW超临界空冷机组基础与轴承座的静刚度三维有限元计算结果,以及对一台同等级超临界机组现场实测研究所获得的机组基础横梁动刚度和设备安装固定后基础梁与轴承座综合动刚度数据,并在实测轴承座综合刚度及某公司采用的轴承支撑刚度条件下对轴系临界转速进行了计算和对比分析。通过对该型机组基础及轴承座刚度特性的研究,得到了600MW超临界空冷机组各轴承座综合刚度数据,以期指导同类机型或同等级机组的轴系动力特性设计。     

N125汽轮机异常振动分析及处理

通过对某厂125MW机组在工作转速下轴振和瓦振异常的分析，指出这种异常的主要原因是油挡与转铀摩擦以及轴承座动刚度下降，从减小激振力和提高动刚度2个方面有针对性地进行处理后，机组的异常振动消失。     

半速核电机组轴承座动刚度修正方法探讨

基于三维有限元法,以某半速核电机组为原型,比较分析了轴承座真实支撑动刚度(轴瓦底部)与轴承座上盖法兰面动刚度的比例关系。有限元计算结果表明:在0~25 Hz内,轴承座真实支撑动刚度与轴承座上盖法兰面动刚度存在简单比例关系,可以由上盖法兰面的动刚度实测值推算轴承座的真实支撑刚度。     

黄台发电厂 7 号机换叶片后振动诊断及处理

本文从激振力和支承系统动刚度入手，对黄台电厂７号机组（３００ＭＷ）换叶片后３号，４号轴承座振动问题进行分析诊断，确定了运用精确的高速动平衡减小质量不平衡离心力的消振方案。仅通过一次试加重及调整即解决了低压转子振动严重超标问题。     

900 MW汽轮发电机端盖式轴承座刚度计算分析研究

应用有限元分析软件ANSYS建立了900 MW汽轮发电机端盖式轴承座有限元分析模型,并对此轴承座刚性进行了计算分析,获得了900 MW汽轮发电机端盖式轴承座刚度的量化概念。初步研究了轴承支承系统的刚度及其对900 MW汽轮发电机轴系动特性的影响。     

125MW汽轮机轴向振动分析处理

介绍一起机组轴向振动严重超标故障的分析与处理过程,指出对于普通强迫振动的原因查找,要先检查轴承座的动刚度是否正常,然后再从激振力方面入手,才能把握住处理此类问题的关键。     

黄岛电厂3号机210MW励磁机振动处理

黄岛电厂3号机励磁机振动长期超标，振动数据分析表明，轴承座动刚度不足是该励磁机振动大的主要原因，通过轴承座的加固工作，解决了该励磁机的振动问题     

ABB公司125MW机组三四瓦轴向振动分析处理

本文简要总结了一起机组轴向振动严重超标故障的分析与处理过程，指出对于普通强迫振动的原因查找，一定要先检查轴承座的动刚度是否正常，然后再从激振力方面入手，往往才能把握住处理此类问题的关键。     

汽轮发电机组弹性和固定基础的动刚度探讨

基础动刚度主要与基础的固有频率有关。在频率15~70Hz内,固定基础和弹性基础都存在多个固有频率。对引进西屋型机组的基础进行有限元计算,结果表明:在接近或远离固有频率时,各种基础动刚度的最大值相差不多,最小值也差不多。因此,弹性基础与固定基础的动刚度处于同一数量级;有限元计算结果还表明,在扰力作用点,座缸式轴承座处基础的水平动刚度大于垂直动刚度。     

龙井发电厂2号机组振动原因分析及处理

针对龙井发电厂2号机振动幅值超标问题，在介绍设备运行现状基础上，分析了轴承支座刚度、转子中心、滑销系统对机组振动的影响，认为轴承座与机组台板存在间隙使轴承座刚度不足，是机组产生振动的根源。     

支撑刚度对汽轮机组轴承座振动影响分析

近年来汽轮发电机组轴承座振动问题越来越多,而关于支撑刚度对汽机组轴承座振动影响的研究较少。建立大型汽轮机组柔性支撑下转子—轴承—支撑系统不平衡响应分析有限元模型,结合某大型汽轮机组实测振动数据,研究了支撑刚度对汽轮机组振动特性的影响。研究结果表明,支撑刚度对机组振动特性影响较大,在同样大小激励力作用下,柔性支撑时机组轴振较小,但是轴承座振动较大。     

立式机组动态力谱分析初探

动态力谱是水电机组振动分析、动态设计的基础数据。本文采用频响函数矩阵求逆法，辨识了立式机组动态力的值谱。     

核电百万千瓦级汽轮发电机组不平衡振动分析及处理

针对某核电百万千瓦级汽轮发电机组大修后冲转时出现的轴瓦振动超标问题,通过现场试验和转子不平衡特性分析,认为轴承座刚度低及发电机转子质量不平衡是导致振动超标的主因。在两种故障同时存在的情况下,采用动平衡手段消除了激振力故障。     

振动频响法与传统频响法在变压器绕组变形检测中的比较

首先详细介绍了振动频响法(vibration frequency response analysis,VFRA)检测原理,并与传统频响法(frequency response analysis,FRA)进行了对比。然后对一台220 kV变压器绕组进行了多种人工故障设定,并利用振动频响法与传统频响法对所设故障进行对比检测分析。试验结果表明,振动频响法相比传统频响法对绕组预紧力下降、垫块脱落、幅向轻微变形等故障具有更高的检测灵敏度。     

荷泽电厂1号汽轮机组轴承振动诊断及处理

介绍了菏泽发电厂1号汽轮机组2号轴承振动异常的诊断过程及处理方法。从2002年10月2号轴承振动异常到2006年5月对转子加平衡块，经过了3年多不断地分析和处理，从增加轴承座动刚度着手，将2号轴振控制在报警值以下，基本上解决了2号轴承振动故障。     

发电机轴向振动机理及故障处理

针对发电机轴向振动严重超标问题,通过对振动现象和特征的描述、归纳及对测试结果的分析、诊断,阐明了引起发电机轴向振动的机理和原因。采用避开共振、降低激振力及增加连接刚度的方法,消除了轴承座轴向振动,使机组得以安全运行。     

100MW汽轮机前箱横向振动分析

从决定机械系统振动响应的两具主要方面－激振力和系统刚度着手，对１００ＭＷ汽轮机前箱振动机理进行了有针对性的研究分析。前箱与基础间存在接触或接合不良，使前箱系统的动刚度下降，同时出现支撑刚度不对称，导致横向刚度明显降低，横向振动会显著增加。     

汽轮机进汽方式对调节级叶顶间隙蒸汽激振力影响的研究

该文从分析动叶片轮周力角度出发，研究了汽轮机调节级内汽流周向分布不均匀及进汽方式等因素对叶顶间隙汽流激振力的影响，建立了叶顶激振力模型。新模型考虑了汽流激振力静态/动态以及直接/交叉刚度系数的影响。以某型300MW机组为例进行了计算分析。结果表明：进汽方式对汽流激振力影响较大。在一定范围内汽流力随偏心量的改变而线性改变。不同工况下汽流力的大小和方向会发生改变，直接影响轴承载荷。对动态汽流力的研究表明，汽流激振不仅产生交叉刚度项，还会产生直接刚度项，两者都很重要。良好的设计和运行方式能减小汽流激振力，有利于机组的安全运行。     

抽汽凝汽式汽轮机异常振动原因分析及处理

某抽汽凝汽式汽轮机组低压缸转子更换为纯凝转子投入运行后,3号、5号轴承瓦振及轴承振动值较大并存在波动迹象,分析原因为轴承箱附属部件振动大引起轴承箱共振、轴承箱基础动刚度不足等,采用增强轴承座动刚度、调整轴系参数等方式处理后振动值下降至合格范围,避免了非计划停运,保证了机组安全可靠运行。