氢在钢的碱脆断裂中的作用

对比了３０ＣｒＭｎＭｏＴｉＡ钢在酸性、中性、碱性溶液中的应力腐蚀（ＳＣＣ）实验结果和极化曲线阴极析氢过程。测定了６５Ｍｎ钢在碱性发蓝过程中的吸氢量。表明氢在钢的碱脆断裂中起着重要作用，钢的碱脆断裂属于氢致断裂，其断裂模型不同于钢在酸性、中性溶液中的氢致断裂模型。     

非调质钢 35MnVN 磨粒磨损特性的研究

研究了非调质钢３５ＭｎＶＮ强化状态（淬火＋低温回火）的磨粒磨损特性，并选取４０Ｃｒ、４５号钢调质后强化处理状态作了磨损性能比较。结果表明：３５ＭｎＶＮ钢组织中的沉淀相对提高耐磨性有益；与４０Ｃｒ、４５号钢调质后强化态的耐磨性相比，３５ＭｎＶＮ强化态的耐磨性基本与其相当。     

20Cr11MoVNbNB钢回火组织与硬度的关系

用金相显微镜和透射电镜研究了２０Ｃｒ１１ＭｏＶＮｂＮＢ钢淬火回火后组织与硬度的关系。研究表明，该钢在回火中析出的碳化物主要是、Ｍ＿７Ｃ＿３、Ｍ＿２３Ｃ＿６等，回火中的二次硬化主要为Ｍ＿７Ｃ＿３所致；该钢在７５０℃以下回火（４ｈ）不发生再结晶。     

1Cr18Ni9Ti钢埋弧焊工艺性分析

１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢构件的主要加工方式是焊接，在多种焊接方法中埋弧焊具有效率高、焊缝成形好、质量稳定等优点，但存在的主要问题是形成热裂纹倾向大等［１、２］。某石化厂用手册上介绍的国产Ｈ０Ｃｒ１９Ｎｉ１１Ｍｏ２焊丝和ＨＪ２６０焊剂对１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢进行埋弧焊有严重的热裂纹。某造船厂曾用上述焊接材料为某石化厂生产的石油裂化装置在产品投入使用三个月后也发现一些焊缝开裂。因此，有必要对１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢的焊接材料进行讨论。     

机械合金化 MgNiCu 合金贮氢性能的研究

采用机械合金化方法由Ｍｇ、Ｎｉ和Ｃｕ单质粉末（按原子比２０．７５０．２５混粉）合成ＭｇＮｉＣｕ贮氢材料。通过Ｘ－射线衍射测试了粉末材料的物相组织，并测试了不同球磨时间下材料的贮氢性能和电化学性能。结果表明：贮氢容量随球磨时间的延长出现了一个极大值，ＭｇＮｉＣｕ合金贮氢电极的放电容量随球磨时间的增加而增加，抗衰减能力也随之增强。还研究了氧化对其贮氢性能的影响，一般地，在空气中长时间暴露而氧化严重的粉末，经十次吸放氢循环才能完全活化。     

基于 CAD 技术的高频 RCS 计算模型

工业ＲＣＳ计算代码必须能与对多种ＣＡＤ系统交换数据，并且计算速度快，具有强大的图形工具。长期以来，物理光学法（ＰＯ）和等效电流法（ＭＥＣ）等经典技术表明了计算简单外形ＲＣＳ的有效性，但计算复杂外形就会遇到困难的几何问题，只有特殊的几何代码才能解决这些问题。这些问题的解决使我们确定：１）对与波长相比的大尺寸复杂目标，ＰＯ和ＭＥＣ能给出理想的计算结果；２）这些方法在ＳＥＲＭＡＴ软件中的应用，可以快速并相当准确地计算ＲＣＳ，能满足隐身设计的要求。     

南非展示其最新的电子战装置

南非展示其最新的电子战装置南非两家姊妹公司Ａｖｉｔｒｏｎｉｃｓ和ＧｒｉｎａｋＣｒ系统技术（ＧＳＴ）公司利用范堡罗展览会的机会，首次展示其机载电子战（ＥＷ）装置。所展示的包括Ａｖｉｔｒｏｎｉｃｓ公司的多功能彩色显示（ＭＦＣＤ）装置，ＧＳＴ公司的ＧＳＹ１...     

37CrNiMo钢铸炮帽皮下气泡的研究

应用ＳＥＭ５０５扫描电镜研究了３７ＣｒＮｉＭｏ钢铸炮帽友下气泡的宏观和微观形态。分析了皮下气泡的产生原因，提出了防止的工艺措施。     

M(NTO)n和M(NTO)n.mH2O的热化学和热力学性质

本文着重介绍了用Ｃａｉｖｅｔ微量热量计在２９８．１５Ｋ下测定了２０种Ｍ（ＮＴＯ）．·ｍＨ＿２Ｏ（Ｍ＝金属；ＮＴＯ＝３－硝基－１．２．４－三唑－５－酮；Ｍ＝Ｌｉ，ｎ＝１，ｍ＝２：Ｍ＝Ｎａ，Ｋ，ｎ＝１，ｍ＝１；Ｍ＝Ｍｇ．Ｍｎ，Ｃｏ，Ｎｉ，ｎ＝２，ｍ＝８；Ｍ＝Ｃａ，ｎ＝２，ｍ＝４；Ｍ＝Ｂａ，ｎ＝２，ｍ＝３；Ｍ＝Ｙ、Ｙｂ，ｎ＝３，ｍ＝６；Ｍ＝Ｌａ，Ｃｅ，Ｐｒ．Ｓｍ，Ｅｕ，Ｇｄ，ｎ＝３，ｍ＝７；Ｍ＝Ｎｄ，ｎ＝３，ｍ＝８；Ｍ＝Ｔｂ；Ｄｙ，ｎ＝３；ｍ＝５）在水中的溶解焓和ＫＮＴＯ·Ｈ＿２Ｏ（ｃｒ）与ＣｕＳＯ＿４（ａｑ）、Ｐｂ（ＮＯ＿３）＿２（ａｑ）和Ｚｎ（ＮＯ＿３）＿２（ａｑ）的沉淀反应焓．利用测得的溶解焓和沉淀反应治数据，计算了这２０种Ｍ（ＮＴＯ）＿ｎ·ｍＨ＿２Ｏ和３种沉淀反应产物（Ｃｕ（ＮＴＯ）＿２·２Ｈ＿２Ｏ，Ｐｂ（ＮＴＯ）＿２·Ｈ＿２Ｏ和Ｚｎ（ＮＴＯ）＿２·Ｈ＿２Ｏ）的标准生成焓。用Ｋａｐｕｓｔｉｎｓｋｉｉ公式计算了２０种Ｍ（ＮＴＯ）＿ｎ（Ｍ＝Ｌｉ．Ｎａ，Ｋ，ｎ＝１；Ｍ＝Ｍｇ，Ｇａ，Ｍｎ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｚｎ，ｎ＝２；Ｍ＝Ｙ，Ｌａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｓｍ，Ｅｕ，Ｇｄ，Ｔｂ，Ｄｙ，Ｙｂ．ｎ＝３）的晶格能，进而算出了它们     

焊接电流对低密度钢焊接性能的影响

为研究不同焊接电流对焊接低密度钢的金相组织、显微硬度、切应力及拉伸性能的影响,用200、190、185 A电流焊接低密度钢.结果表明:焊接电流越小,晶粒越细,对组织影响越大,热影响区晶粒增大;显微硬度最高处为熔合区,最低处为焊缝区;显微硬度随焊接电流增大先增后减;焊接电流为190 A时,切应力最大,为120 N,随结合宽度增大,切应力增大;焊接电流为190 A时焊后力学性能最好.     

1460合金的搅拌摩擦焊及焊后热处理工艺研究

采用搅拌摩擦焊对1460铝锂合金进行焊接,研究合金的焊接性能和焊后热处理工艺。运用显微硬度测试和拉伸力学性能测试表征焊缝力学性能;用扫描电镜、透射电镜对焊缝组织进行观察。结果表明:焊前对合金进行固溶和时效处理导致焊缝的抗拉强度降低;焊前未进行热处理的焊缝样品抗拉强度为320 MPa,与母材相当;焊后的固溶+160℃/40h时效处理使焊核区重新析出θ′(Al2Cu)和T1(Al2CuLi)相,焊缝的抗拉强度提高了75 MPa;焊缝拉伸断裂发生在热机械影响区,断裂方式由韧性断裂转变为解理断裂。     

铜铝异种金属激光焊接焊缝成形和组织

用IPG YLS-1500型光纤激光器对TU1镀镍无氧铜和6061铝合金进行激光搭接焊试验,探究焊缝成型及显微组织,通过扫描电子显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)观察并分析接头的组织形貌。结果表明:接头成型良好,铜铝充分融合,焊缝横截面处有明显的铝向铜侧扩散。铝侧熔合线到焊缝中心,先形成珊瑚状的亚共晶组织Al₂Cu+Al Cu,而后是平行排列的板条状Al₂Cu和块状Al Cu,最后为紧密排列的块状Al Cu和Al₄Cu₉。由于熔池溶液的流动,熔池中出现了不规则的"T"形晶粒。接头的剪切力达铜母材拉伸力的43.0%,为脆性断裂,接头内生成的Al₂Cu和Al₃Cu₄金属化合物是导致裂纹扩展的主要原因。     

焊缝金属中可扩散氢含量的试验研究

焊缝金属中可扩散氢含量是影响焊接金属冷脆的主要原因之一 ,低氢焊条在干燥和非干燥的条件下采用手弧焊和半自动二氧化碳气体保护焊的焊接方法 ,经对焊缝金属中的氢含量进行试验研究 ,确定了低氢焊条、干燥条件、焊接方法对扩散氢的影响     

等离子喷涂Al_2O_3+13wt%TiO_2陶瓷涂层的金属/陶瓷界面

用透射电镜研究了等离子喷涂Ａｌ２Ｏ３＋１３ｗｔ％ＴｉＯ２陶瓷涂层体系中ＮｉＣｒＡｌ粘结层与基材金属的界面及其与陶瓷涂层的界面特征。结果表明，这两种界面的结构是相似的，界面有一定的厚度，但不均匀，并由非晶、微晶以及纳米晶等多种组织和多种相复合组成     

航天器件电铸镍焊接裂纹的研究

本工作以某些重要航天器件制造中遇到的实际问题为背景,对电铸镍与1Cr18Ni9Ti焊接接头电铸镍一侧近缝区的裂纹进行了深入研究。采用可变拘束裂纹试验法确定了电铸镍产生裂纹的最小临界应变量。采用Gleeble—1500试验机系统地研究了加热过程及以不同速度冷却过程中电铸镍的热塑性。运用扫描电镜、透射电镜及其能谱分析仪等于段对裂纹表面、热塑性试样断口以及薄膜试样的晶界区进行了系统分析。研究确定,电铸镍近缝区裂纹本质上是一种起裂于熔合区的特殊液化裂纹。研完了裂纹的形成温度与主要影响因素,并提出了控制措施。     

TIG熔修对焊接接头的金相组织及断裂韧性的影响

通过采用TIG熔修技术 ,对船体结构焊接接头焊趾处进行TIG熔修效果的试验研究。试验结果表明 ,该技术不但可以改善焊趾部形状 ,实现焊缝到母材的光顺过渡 ,降低应力集中 ,而且可以改善焊接热影响区的金相组织 ,从而提高了船体结构焊接接头的抗断裂韧性 ,特别是结构的抗爆炸冲击性能。同时 ,TIG熔修技术还具有工艺简单、操作方便、劳动条件好等优点 ,具有重要的推广价值和广泛的应用前景     

7B52-T6叠层铝合金焊接接头组织及疲劳损伤行为

用熔化极气体保护焊获得7B52-T6叠层铝合金焊接接头,研究接头的力学性能、显微组织、疲劳损伤行为。结果表明:接头各区由于成分和经历热循环不同,组织、性能存在差异,热影响区发生再结晶和不完全结晶,熔合区有部分细晶区,焊缝中心为等轴晶组织。接头抗拉强度为246 MPa,试样断裂于焊缝区,接头显微硬度分布不均匀,从焊缝中心到母材,显微硬度整体上升,热影响区硬度波动大。接头S-N曲线为σ=533.655-66.247lg N,中值疲劳强度为116 MPa,疲劳裂纹起源于接头表面气孔和距表面0.1 mm的内部气孔处,疲劳扩展区平坦,瞬断区的断裂方式为准解理断裂。     

连续油管钢带斜焊温度场及残余应力场数值模拟

采用有限单元法,模拟连续油管钢带斜焊及形变热处理过程中温度场和残余应力场的分布情况。结果表明:在焊接过程中焊缝附近温度梯度很大,远离焊缝的地方温度梯度渐渐趋于平缓;随着焊接热源的移动,温度中心也随之移动,最高温度可达母材的熔点,能量集中在很小的范围内,造成高度集中的瞬时热输入。焊后残余应力主要集中在焊缝附近,最大应力值为432 MPa;形变热处理之后残余应力集中分布在热处理区域的边界,最大应力值为431 MPa。对比发现形变热处理并不能减小或消除焊接残余应力,只能使残余应力重新分配,远离焊缝附近,使该位置的材料趋于安全。     

阴极充氢后堆焊熔合区裂纹萌生机理

利用阴极充氢法研究了堆焊熔合区裂纹形核机理。研究发现 ,在阴极充氢条件下进入试样的氢在熔合区发生集聚并形成气团 ,在气团内压的作用下裂纹萌生 ,裂纹一般在熔合区内扩展 ,开裂断口为沿晶断裂     

不锈钢薄板高速高功率激光对接焊模拟分析

为了优化高速高功率激光焊的焊接工艺,需要准确预测焊接过程中温度场和应力场的变化;首先通过不锈钢薄板对接焊实验校核了组合热源模型,然后利用 Simufact Welding 软件对焊接材料的温度场和等效应力分布进行了数值模拟;结果表明：实验焊缝截面形状与仿真计算结果吻合良好;激光热源前半部分温度梯度较大,后半部分温度梯度小;焊接过程中热输入量越大,冷却后焊缝区域的残余应力越大;在金属熔化作用下,焊缝区域的等效应力先增加后减小再增加;在保证焊接性能的前提下,通过减小激光功率或增加焊接速度,可以减小焊接变形和出现裂纹的可能性。