往复式CO2压缩机优化改造

1存在问题2008年,尿素Ⅰ系统配置2台4D12-55/220型（1^#和2^#）和1台4M12-45/210型（0^#）CO₂压缩机,负荷均较高。3台CO₂压缩机五段入口温度经常处于55℃（指标为32～40℃）运行,最高达到56℃,运行周期较短,仅为20 d左右;0^#CO₂压缩机四段回水阀门因调节频繁,经常出现阀门损坏和填料泄漏。     

熔融尿液泵入口管线液位控制系统的改造

熔融尿液泵入口管线液位控制系统的改造张建华（宁夏化工厂，银川，７５００２６）１工艺流程简介及原控制系统配置宁夏化工厂的二氧化碳汽提法尿素装置，其蒸发系统部分的主要流程是：一段分离器出来的尿液（汽液混合）进入一段蒸发分离器（１１４０１－ＣＦ）分离成汽液...     

降低尿素合成塔测温误差的措施

目前,国内大多采用热电偶为一次元件的电位差计测量尿素合成塔的温度,由于热电偶测温系统误差较大(4℃以上),即使合成塔温度控制在188℃以下,实际温度也可能超过190℃,加剧尿液对合成塔衬里的腐蚀,以致造成塔漏事故。为了避免塔受腐蚀,只好降低温度操作,但是却降低了二氧化碳转化率。如果能将误差减小到1℃左右,那么操作温度即可控制在188～190℃范围之内,而实际温度不超过190℃,这样即     

一吸塔外冷器在我厂尿素生产中的应用

我公司尿素生产采用水溶液全循环法工艺流程，从合成塔出来的未反应物为含有甲铵、二氧化碳、氨及水的混合物，大部分未反应物经预分离器、一分塔分离出来，一分塔出口气体经一段蒸发加热器换热后，与预分气汇合，温度在１２０℃左右，进入鼓泡段与塔顶部、底部来的回流氨及低压段来的稀甲铵液混合被鼓泡吸收，吸收过程中释放出大量的热，其热量部分靠底部回流氨移走，另一部分用冷却水移走。因此，存在着甲铵生成热与过量氨的溶解热，这部分热能的利用成为尿素工业的核心问题之一。我公司多年来一直采用一吸塔底设“Ｕ”形管冷却器的方式，…     

提高CO_2压缩机排气量

在二段入口缓冲器前添加小型水冷器,进一步降低压缩机二段入口温度是提高压缩机排气量行之有效的方法之一。通过理论分析与计算,得到降低二段入口温度后排气量的理论增加值,并进行现场改造,验证了此效果。结果表明:温度由34℃降至24℃,排气量提升3%左右。此方法设备投入费用低,安装简便,经济效益可观。     

二氧化碳压缩机防喘振方法改进

1　问题的提出二氧化碳压缩机采用离心式结构 ,共分为 4段 ,其中一、二段构成低压缸 ,三、四段构成高压缸 ,基本流程如图 1。二氧化碳压缩机的设计和实际工况比较如表 1。图 1　二氧化碳压缩机防喘振控制图　 表 1　二氧化碳压缩机的设计和实际工况比较MPa项目一段入口一段出口二段出口三段出口四段出口设计值 (绝 ) 0 0 980 0 3 81 878 0 5 15 6实际值 (绝 ) 0 12 0 45 2 178 2 115 6　　受合成氨脱碳系统限制 ,一段入口压力比设计值高 ,导致各段出口压力普遍超压。其中四段出口压力由尿素高压系统决定 ,在正常情况下不会超压。在…     

尿素二段循环第一冷凝器改造总结

尿素二段循环第一冷凝器改造总结秦少华（陕西省化肥厂）１改造前二循一冷的工艺概况二循一冷的作用是冷凝吸收二分气和解吸气中的ＣＯ２和部分ＮＨ３，其余ＮＨ。由二循二冷吸收。该设备的设计工艺指标是：入口气相压力０．３５ＭＰａ入口气相温度１２０℃出口气液相温度...     

裂解汽油一段加氢绝热反应器的开发

通过对裂解汽油一段加氢8601催化剂及 PGC 催化剂在绝热积分床反应器中的反应特性研究,考察了在工业原料条件下,入口双烯值 C_o、入口温度 T_o 以及液时空速 S_v 对双烯加氢率及反应温升的影响。并利用正交实验设计的方法,回归得到一组经验数学模型。通过误差分析以及将模型的计算值与工业实际生产数据的比较,其双烯加氢率误差小于4%,反应温升误差小于10℃,证明了该模型可以运用于入口双烯值4～12,入口温度30℃～50℃,液时空速6～12h,操作压力3.92MPa 以及氢油比0.2(分子比)的条件下,预示该催化剂在工业反应器中的反应结果,同时也可提供裂解汽油一段加氢绝热反应器的设计参考。     

保温夹套球阀改制甲铵液取样阀

尿素生产中,一段吸收塔底部的浓氨基甲酸铵溶液(倚称一甲液),是尿素合成反应的中间产物。其质量与尿素成品质量紧密相关。一段吸收塔中一甲液的温度为85～95℃,压力为1.67MPa,其成份控制指标为:NH_3 40.3％,CO_2 33.6％,尿素     

我厂提高尿素合格率与节能降耗的作法

1.改造分布器降低塔温我厂尿素生产工艺指标合格率1987年以前一直较低,主要是受一段吸收塔底部温度一直偏高的影响,平均在105℃左右(最高达120℃)。为了降低一吸塔底部温度,我们于1988年3月对尿素一吸塔分布器进行了实测,发现分布器的开孔总面积仅为总进气管面积的1.36倍。而此分布器有φ4、φ5、φ9     

苏尼特碱业公司近年技术改造见成效

1 用尾汽对送苏打清液进行加温改造 苏尼特公司制备车间送苏打清碱液工艺要求为:温度60 ℃、流量130 m3/h,澄清桶清液温度为48℃左右.2004年以前,清液加热器采用L11-45螺旋板加热器,加热面积为45 m3、热源为0.5 Mpa低压蒸汽,耗汽量约7 t/h,由于清液中含有Ca2 、Mg2 杂质,加热器在使用的过程中结垢严重,平均每年因结垢(无法清洗)而报废2台加热器.     

尿素粒子冷却项目总结

介绍了河北正元氢能科技有限公司尿素粒子冷却的工程设计方法,该方法使尿素造粒塔出口的尿素粒子温度从75℃冷却至45℃以下,避免尿素粒子的结块、粉化现象,提高产品品质.在该项目实施过程中以及尿素冷却系统投运和停运时均不需要停车,不影响正常生产.     

二氧化碳压缩机水压联锁报警装置改进

山西兰花集团化肥厂为年产300kt尿素的生产企业。尿素装置的二氧化碳压缩机为上海大隆机器厂产品,共5台,机组设计有压缩机轴承温度高、润滑油压力低、循环水压力低、一段入口压力低、电机轴承温度高的报警和联锁停机系统。     

各地尿素吨价普遍维持在1700元以上

由于部分地区春季用肥已接近尾声,国内尿素出厂价格基本稳定在1700￣1750元(吨价,下同)左右,市场价格在1750～1830元左右。各省价格差异性已经不明显。近段时间山东尿素出厂价格一直维持在1680￣1720元左右。按常年情况来看,在用肥旺季即将结束的情况下,此价格应该是一个不太合     

空冷系统及TS3000控制系统在燃气透平改造中的应用

针对燃气透平入口温度偏高、SUVIMAC Ⅱ型控制系统部分电子元件老化的问题,在燃气透平入口增设空冷系统,并将控制系统由SUVIMAC Ⅱ改为TS3000系统.改造后,燃气透平入口温度由33℃降至20℃左右,转速波动较小,排气温度稳定在480℃左右,实现了装置的长周期运行.     

连续法生产碳酸氢铵

莫斯科化工机械制造研究院进行由氨和二氧化碳连续生产碳酸氢铵的试验研究。该试验在填料塔中进行(见附图)。在20℃左右,稀的母液由受槽(9)用离心泵送至填料塔的氨基甲酸铵反应段上部,氨与二氧化碳在气相中反应生成氨基甲酸铵。     

纯碱生产中碳化过程结晶温度的调节方法

<正> 本发明是讲制碱碳化塔中重碱结晶温度的自动调节方法。众所周知,现在采用的碳化塔重碱结晶温度的自动调节方法,是以改变进塔冷却水量为基础的。而冷却水进量取决于碳化取出液流量与校正取出液温度的冷却水流量的比值。由于重碱晶浆流量难于准确计量,因此上述方法是不准确的。制碱碳化塔中重碱结晶温度的另一种自动调节方法是根据碳化取出液的温度与二氧化碳进塔量的校正值来改变进塔冷却水量,并且把测量二氧化碳流量(Ⅰ和Ⅱ入口)的     

锌盐催化尿素和1,2-丙二醇合成碳酸丙烯酯

考察了各种锌盐催化尿素和1,2-丙二醇(PG)合成碳酸丙烯酯(PC)的催化性能。几种催化剂中,氯化锌具有最佳的催化性能。以氯化锌为模板催化剂,考察了反应条件如:反应温度、反应时间和催化剂用量对催化效果的影响。结果表明,在尿素3.0 g、PG 7.62 g、反应温度170℃、反应时间3 h、催化剂用量0.4 g时,PC收率可达到82.9%。傅里叶红外表征进一步说明,催化剂的催化活性与它们活化尿素分解为异氰酸的能力有关;然后,异氰酸与催化剂作用生成中间物种,在PG的作用下最终生成PC。最后,基于以上催化测试和表征结果,提出了尿素和PG反应合成PC可能的催化反应机理。     

尿素一段分解塔出口尿液温度的温度—压力串级调节

我厂尿素生产中一分塔出口尿液温度是通过增减一分加热器的入口蒸汽量来进行控制的。原设计采用的是单参数温度调节系统,由于调节通道长,时间常数和容量滞后大,致使调节不及时,克服系统干扰的能力差,调节器的控制点偏差可高达１５℃左右,与工艺指标相差甚远,为此我...     

高压二氧化碳电镀钴薄膜颗粒形貌

本文研究了高压二氧化碳电镀钴薄膜颗粒形貌的影响。实验高压二氧化碳分别为液态((15 MPa,25℃),亚临界态((15 MPa,30℃),超临界态((15 MPa,40℃)。高压二氧化碳电镀在高压釜中进行电镀,电镀液使用20%体积分数的高压二氧化碳和80%体积分数的钴电镀液。本文同时研究了温度和电流密度的影响。钴薄膜颗粒形貌随着温度的下降和电流密度的上升由片状转变为棱锥状以及半球状结构。