薄壁管大变形扩口成形模

<正> 图1为发动机进气接管,是用10号钢φ80×1.5mm薄壁无缝钢管经过扩口成形的零件。由图中可知,其口部胀形率达21％,并有较长的变形区域,属于大变形的扩口成形。为防止与发动机安装时漏气,成形后的零件要求有较高的表面光洁度,φ93_0~(0.1)mm     

胀形中开制工艺孔的效应

<正> 在胀形过程中,通常希望1.能以尽可能少的胀形次数来达到所需要的形状。2.尽一切可能增大材料的胀形系数K,以便获得高难度的胀形件。一般有如下三种方法:1.在胀形零件的工艺分析、工序设计和模具设计的过程中,反复思索和探讨,以获得最佳的工序方案和模具设计方案。2.胀形中,搞好润滑,选择最佳的胀形速度,提高模具的制造质量和操作人员的技术素质等。3.对坯料进行处理,提高其塑性。除了上述三种方法外,有时还可利用胀形零件的特性或在工艺     

介绍一种胀形模的设计

<正> 图1所示零件是我厂为四川某厂生产的涡轮增压器的外环,材料为1Cr18Ni9Ti,厚度为2.5mm。该零件主要冲压工序为:拉深—切底—胀形—切边。该零件的胀形工序,因零件型面特殊,取件比较困难。为此,我     

洗衣机变速器外壳压铸模设计

<正> 1 概述 洗衣机变速器外壳(如图1)的最大轮廓尺寸为φ82×66mm、其形位公差要求严格,零件壁厚最厚处为13mm、最薄处经加工后为0.35mm,厚薄悬殊,易产生气孔。工作时由于零件同时承担着洗衣桶和甩干桶     

薄壁圆筒的橡皮胀形加工

<正> 对于薄壁圆筒胀形加工,如果在内压P作用的同时施加轴向压力Q,则可使工件沿子午线方向产生一压应力σ_3,从而改变简单胀形中双向受拉的应力状态而成为一拉一压(图1),这有利于材料的塑性变形,可促使筒坯沿轴向压缩,故能够获得较高的变形程度和成形质量。据资料介绍,在有轴向压力作用时,胀形系数K(K=胀形后直径/筒坯直径)对于不锈钢可达1.6～1.7、低碳钢可达1.4～1.5,而简单胀形的胀形系数不锈钢为1.26～1.32、低碳钢为1.15～1.2。 带有轴向力的胀形,常采用液压成形装置,图2是示意图。通常使用的波纹管液压     

筒形件的轴向加压圆环形胀形工艺

<正> 一、概述 对于生产筒形件圆环形胀形零件(以下简称环形胀形件,如图1),最关键的问题在于如何处理好环形胀形部分的冲压方向与凸、凹模脱模之间的矛盾。从目前有关资料     

5A06薄壁壳体超塑胀形过程壁厚分布规律及其控制

采用正反胀形法对薄壁壳体的壁厚分布进行了改善。首先通过数值模拟的方法,模拟了正胀形及两种不同反胀形模具气胀过程,进行了模具的设计制造;然后对正胀形及正反胀形进行了实验验证,并比较了两种不同反胀形形状对最终零件壁厚分布的影响,提出了用壁厚分布均方差判定壁厚均匀性的判据。研究表明,与正胀形相比,采用两种正反胀形法成形的零件的最小壁厚从0.69 mm增加到0.91 mm和0.89 mm,使零件的壁厚分布均方差从0.1236降低到0.0727和0.0642,证明了正反胀形法可以改善5A06铝合金壁厚分布均匀性。     

活塞体缩口空胀复合模

<正> 活塞体(图1b)中我厂生产的豪华大客车中的一个主要冲压零件,材料08Al钢板,厚3mm,工艺要求以第二次拉伸所得到的半成品件(图1a)为毛坯件。这个零件成形难度较大,其工艺顺序为:落料;第一次拉伸;第二次拉伸;车边;缩口胀形;二次车边;钻孔。本文着重介绍缩口胀形工序。     

罩壳工艺改进

罩壳是电工行业某产品一主要零件,年用量近万件。我分厂几年来一直为电工行业生产此零件,该零件如图1示,外径φ148mm,内径φ140mm,高度120mm,重量仅为0.8kg,材质为法国牌号AU5GT。该零件全部加工,要求表面无针孔、砂眼、夹渣等铸造缺陷,气密性好,表面粗糙度为1.6。虽然该件重量轻,价格     

钛合金无缝T型管件液压胀形

以Φ57 mm×Φ57 mm×1.5 mm TA2薄壁等径T型管件为典型试验对象,采用液压胀形方法研究了由等厚薄壁无缝钛管材生产钛T型管件的胀形工艺。结果表明,钛T型管件可通过同规格无缝管材在专用设备上液压胀形生产,胀形次数以≥3次为宜;计算钛合金液压胀形单位压力时,应对金属材料胀形单位压力计算公式中的系数1.15进行修正,取1.35~1.6较为适宜。     

简易胀管模

<正> 一、概述 图1所示的零件是管路常用接头,针对该零件胀管系数(胀后与胀前直径之比)不大的特点,我们设计了如图2所示的在钻床(2535或Z3050)上使用的胀管模,获得了十分满意的效果。下面简介试模中出现的问     

胀接锅炉锅筒、集箱管孔机械划伤的修复

船用454锅炉,其管子与锅筒、集箱间的连接为胀接结构。锅筒材料为20MnMo,壁厚70mm;集箱材料为15CrMo,壁厚40mm。管子规格为φ25mam×2.0mm,φ38mm×3.0mm,φ57mm×3.5mm,一台锅炉共有2830个胀口。     

分冲多孔冲模

<正> 矿用对讲机的上壳如图1所示,材料08钢,厚度1.2mm。该零件共有12个φ1.8孔和49个φ3mm孔,我厂采用转换分冲的办法解决这一问题,模具结构如图2所示。 用这副模具完成该零件全部孔的冲制工作,取得了良好的效果。现将其冲制情况简介如下。为了方便,将图1中的全部孔分为     

油尺盖的冲压工艺

<正> 油尺盖是用在CAT3300R柴油机上的零件,如图1所示。该零件材料是H62,厚度为0.8mm。1 工艺分析 该零件形状比较复杂,要经过几道工序才能成形。首先需要拉伸成无凸缘的筒形件,然后空心件镦头,最后冲孔成形。 筒形件的基本参数:筒形直径为φ12.73mm,高度为18mm,原毛坯D为34.5mm。     

基于集中性失稳准则的镁合金管材胀形极限评价

引入一种集中性失稳准则,进行胀形工艺的评价。理论推导出AZ31B镁合金管材胀形工艺的集中性极限失稳系数,并提出了胀形过程中最大胀形系数的计算方法。设计不同的凸模下压速度、不同壁厚方案并完成相应的数值模拟。根据对模拟结果进行数据分析发现,凸模下压速度为5m/s、壁厚为1.2mm时最大胀形系数没有超过许用值,认为是合理、安全的。     

不锈钢进气管扩口工艺设计

介绍一种两端为圆筒、中间为锥部过渡的进气管零件的扩口胀形工艺方案的确定及实施验证过程,阐述不锈钢管扩口胀形工艺成形特点,对扩口胀形过程中的管坯受力状况进行分析,计算管坯扩口毛坯高度、扩口胀形系数和伸长率,对需控制解决的关键性技术进行研究分析,对产品的工艺性作了适当改进。     

球面零件多圈小孔浮动冲模

<正> 球面上冲制多圈小孔的模具,在设计与制造上都有一定特点。如图1,是一带球面的碗形零件,其材料为0.6毫米厚的L3-M铝板,落料、压形后,再在球面上冲制60个φ1.2D,的小孔。这60个小孔分布在φ16、φ20.5、φ25、φ29.5、φ34五个圆周上,     

镁合金笔记本外壳温成形过程中的温度场仿真

引入一种集中性失稳准则,进行胀形工艺的评价.理论推导出AZ31B镁合金管材胀形工艺的集中性极限失稳系数,并提出了胀形过程中最大胀形系数的计算方法.设计不同的凸模下压速度、不同壁厚方案并完成相应的数值模拟.根据对模拟结果进行数据分析发现,凸模下压速度为5m/s、壁厚为1.2mm时最大胀形系数没有超过许用值,认为是合理、安全的.     

翻边模结构的改进

<正> 图1 所示零件,一方面要扩口,从φ42mm扩大到φ47mm;另一方面又要进行90°翻边。     

调压杆连续模设计

<正> 调压杆是细纱摇架上的一个零件,结构复杂,模具设计难度较大,首先对该零件的加工进行分析。1 工艺分析 调压杆(图1)上有两个φ3mm的孔,要求较高。加工时,要保证两孔的形位公