330 MW旋流对冲锅炉分隔屏过热器三维壁温计算

在考虑分隔屏过热器的热力偏差及水力偏差的基础上,对330MW旋流对冲锅炉分隔屏过热器进行三维壁温分布计算,对锅炉实际运行的7种工况进行了壁温分布的分析比较,并对其壁温状况进行了评价。     

600MW“W”型火焰锅炉大屏过热器超温及技术改造

针对大唐华银金竹山发电分公司600 MW机组"W"型锅炉大屏过热器超温问题进行了试验研究,找出了大屏过热器超温的原因,认为屏过节流孔圈的设计计算存在偏差、屏式过热器布置方式不合理及受热面偏多是导致大屏过热器超温的主要原因。通过对大屏过热器采取减少受热面积、调整节流孔圈尺寸、浇注隔热材料和运行调整监控等措施,使该锅炉屏与屏之间、同屏管子之间管壁温差大大减少,炉膛热负荷更加均匀,锅炉减温水量减少,大屏过热器超温问题得到了成功解决。     

600 MW锅炉分隔屏爆管原因分析及对策

文章以某电厂600 MW机组锅炉的分隔屏过热器5个月内发生4次爆管事故为背景进行研究分析。在对锅炉设计和实际运行分析的基础上,通过热力计算、流量计算、壁温计算,研究表明:分隔屏超温的原因为局部过热。并提出了改造方案,即提高管材的等级或适当重新分配各分隔屏的流量。对100%MCR(最大连续出力)、90%MCR、80%MCR、70%MCR、60%MCR、变化运行方式时的100%MCR、60%～100%MCR等7个工况进行了试验。试验结果表明改造方案是合理的。     

300MW CFB锅炉屏式中温过热器管壁温度计算分析

针对循环流化床(CFB)锅炉炉内屏式过热器管子超温爆管问题,建立了某300 MW CFB锅炉屏式中温过热器管壁温度的有限元计算模型,采用四节点四边形单元对温度场剖分并进行了计算分析,不同负荷不同蒸汽流程布置方式(U型布置和Z型布置)的管壁温度分布计算结果表明:不同工况下管壁最高温度出现在鳍片的中心位置处,管内壁温度较低,接近于工质温度;在相同的边界条件下,300 MW CFB锅炉屏式中温过热器蒸汽流程Z型布置优于U型布置。计算结果与实际工程的运行情况吻合良好。     

600 MW亚临界锅炉屏式再热器失效分析

针对某600 MW亚临界锅炉屏式再热器爆管的问题,通过对管样进行试验和对比,并结合管子的壁温估算和强度校核,分析了爆管原因.结果表明:12Cr1MoVG钢管子在长期超温运行状态下,力学性能下降;而在运行过程中,管子存在短时超温,其高温强度不满足要求;同时,管子有效承载厚度降低.以上综合作用导致屏式再热器爆管.     

600 MW机组锅炉分隔屏过热器变工况壁温分析

通过对600 MW机组四角切圆燃烧锅炉的前屏过热嚣在BMCR、BRL(不投油最大稳燃负荷)、100％ECR、滑压75％、滑压50％、高压加热器切除6种典型工况的三维壁温计算,得到了各工况下前屏过热器典型三维壁温分布及最高壁温高发生的部位和最高壁温值。根据分隔屏过热器的壁温计算结果,对过热器的设计和选材提出了优化设计方案。     

2102t/h超临界锅炉汽温偏差试验研究及分析

通过对2102t/h锅炉汽温偏差的现场试验,了解过热器分隔屏区域存在的汽温偏差和烟温偏差分布情况,并分析了产生这种偏差的原因。     

锅炉过热器运行安全性分析

应用ANSYS软件对某锅炉分隔屏式过热器的应力进行了分析计算,并用Goodm an图解法评估分隔屏的安全性,发现屏晃动单侧值在0.5 m内,即应力幅值在57.3 MPa以内时,过热器屏是安全的。若屏晃动单侧值超过0.6 m,应力幅值超过70 MPa,从锅炉长期运行角度来看,有一定风险。这个结果对锅炉安全监督具有实际指导意义。     

石嘴山发电厂~#10锅炉屏式过热器管壁超温原因综述及对策

石嘴山发电厂10锅炉自1992年投产以来屏式过热器部分管壁一直处于超温状态,通过对该锅炉进行热力计算和屏过水动力计算,发现锅炉燃用原煤热值高于设计值、屏式过热器同屏各管圈流量分配不均、吸热量偏差大是屏式过热器部分管壁超温的主要原因,通过计算,采取在屏式过热器部分管圈加装节流圈等措施解决了屏式过热器管壁超温的问题。     

屏式过热器寿命与壁温的关系

介绍东北地区２００ＭＷ机组锅炉屏式过热器平均无故障工作时间（ＭＴＢＦ）的求法及其与管子壁温的关系，并给出了有关的经验公式，可作为运行中预测屏式过热器管子寿命时的参考。     

480t/h CFB锅炉受热面防磨实践

CFB锅炉普遍存在水冷壁、屏式过热器或再热器等受热面磨损严重的问题,因而造成锅炉频繁爆管。大同某电厂2台HG-480/13.7-L.YM26型CFB锅炉在炉膛水冷壁上安装主动多阶式防磨装置,在屏式过热器、屏式再热器上采取的一系列如打磨、包覆等防磨措施,以及通过优化运行调整降低炉膛物料流速等措施,有效降低了受热面的磨损,取得了良好的经济效益。     

宝钢自备电厂350MW锅炉分隔屏过热器的改造

通过分析分隔屏过热器的水动力特性和热偏差情况 ,提出了分隔屏过热器的改造方案。改造前后的热力性能数据表明 ,改造后分隔屏过热器的流量分配系数、危险点管壁计算温度比改造前更趋平稳。图5表 2     

分隔屏偏置锅炉烟气流动特性的研究

四角切向布置燃烧器锅炉在大型火力发电机组中广泛应用,然而烟道偏流引起过大热偏差常导致高温对流受热面超温、爆管,严重影响机组安全经济运行。该文对某３００ Ｍ Ｗ 锅炉通过分隔屏向左偏置一定角度进行炉膛、烟道中气流流动特性模型试验和数值模拟。研究结果表明：分隔屏偏置显著改善烟道偏流现象,可减轻过、再热器烟侧热力不均,防止过大热偏差;且改造方便、效果显著。图１４ 参５     

2290t/h锅炉受热面超温改造

分析珠海电厂700MW机组锅炉存在的过热器、再热器热偏差造成的超温爆管问题，介绍为减小热偏差而采取的改造措施，对解决大机组锅炉高温受热面热偏关芨超温有一定参考价值。     

大型电站锅炉多组小屏绕流的数学模型

引入“旋涡层”概念，炉深方向沿前屏分布着旋涡层，薄板翼导流，炉内右半部分的旋涡层削弱网格涡的速度环量。旋转上升气流绕流前屏，在其表面和尾部分别形成附着涡和分离涡；采用镜像法处理炉膛固壁对涡运动的影响。考虑炉内大残旋网格涡的切向速度；附着涡、分离涡及镜像涡的诱导速度，首次建立了多组小屏绕流的数学模型，并对HG-2008/18．2-YM2型锅炉等温模型进行理论计算。计算表明：后屏入口的速度右侧高左侧低，右侧镜像附着涡和分离涡诱导的速度，使后屏入口右侧速度升高。六线涡量探针所测涡量场表明：炉内螺旋上升气流绕流薄板翼，在前屏尾部，确实产生了分离涡；且后屏入口速度场，也表现为右侧高左侧低，试验结果和理论计算定性吻合，验证了所建数学模型的合理性，为分析小屏尾部分离涡对水平烟道左右侧速度偏差的影响，提供了理论依据。     

350 MW机组锅炉过热器和再热器改造实践

通过3 5 0MW 2台锅炉过热器、再热器的改造实践,给出了锅炉受热面改造过程中钢管材料选择及设计计算、制造、安装过程中应注意的问题。     

Determining the power performance effect from modernization of power equipment and process systems at a nuclear power station

The main stages of a calculation and experimental analysis of measures aimed at achieving better power performance of a nuclear power station and a procedure for carrying out such analysis are considered. The results of a calculated and experimental assessment of the power-performance effect from modernization of the moisture separators-steam superheaters used in turbine generators Nos. 7 and 8 of Unit 4 at the Leningrad nuclear power station are presented.     

465t/h循环流化床锅炉屏式再热器超温原因分析及改造

通过对465t/h循环流化床锅炉再热器系统的流量分配、热偏差和吸热量的计算分析，发现原设计中屏式再热器系统进汽方式不合理引起的严重流量偏差是导致该型锅炉屏式再热器超温的主要原因，再热器整体吸热量偏大造成的汽温偏高和焓增过大进一步加剧了超温。经改进屏式再热器连接方式并减少受热面后。消除了屏式再热器超温，保证了机组安全运行。     

基于颜色分离与形态特征分析的保护压板定位及状态识别研究

为了提高变电站中密集排布,颜色多样的拔插式压板智能识别水平,提出一种色差法与形态特征分析的保护压板定位及状态识别方法。该方法首先对采集的压板图像进行同态滤波增强与透视校正;其次,根据压板图像颜色特征,利用RGB三分量色差法结合形态特征分析实现有效压板区域的分割;然后,通过的矩形结构元素对有效压板区域进行膨胀,从而定位出每块压板区域的位置。最后,结合每块压板图像外接矩形框的形态特征与其重心位置的4联通区域灰度值总和判断出压板的投退状态。对不同拍摄角度及不同光照环境下的保护压板状态识别测试结果表明,该算法具有识别精度高、鲁棒性好的特点。