船舶冷却系统铜镍合金管腐蚀穿孔原因

采用体视显微镜、金相显微镜、电子探针等分析测试方法对腐蚀穿孔失效的BFe10-1.6-1铜镍合金管进行失效分析。结果表明：失效管的内壁存在不同程度的划痕,且腐蚀坑内壁显微组织呈现“波纹”状,符合海水冲刷腐蚀的特征;腐蚀区的显微组织呈现“冰糖块”状,符合晶间腐蚀的特征;腐蚀坑内的泥沙沉积致使管道发生点蚀。结合船用铜镍合金管的使用工况,确认该失效管腐蚀穿孔失效的主要原因是海水冲刷腐蚀、晶间腐蚀及点蚀。     

电镀铜—镍合金时的阴极行为研究

用线性电势扫描法研究了含有Ｃｕ＾２＋，Ｎｉ＾２＋离子＋柠檬酸钠以及Ｃｕ＾２＋离子＋柠檬酸钠，Ｎｉ＾２＋离子＋柠檬酸的溶液中，铂电极和铜电极上的阴极行为。结果表明：（１）在－０．０７Ｖ（相对Ｓ．Ｃ．Ｅ）左右有铜配离子的还原。此过程受铜配离子的扩散控制。在－０．３０～－０．６０Ｖ之间是铜－镍合金形成区，在－０．７０～０．９０Ｖ之间是镍配离子的还原区。（２）向含有Ｃｕ＾２＋离子，Ｎｉ＾２＋离子的溶液中加     

B10铜镍合金海水加速腐蚀行为

B10铜镍合金具有优良的耐海水腐蚀性能,为研究其在海水中的腐蚀行为,取厦门天然海水,加入双氧水作为腐蚀加速剂,在室内模拟海水全浸腐蚀实验,采用失重法、电化学阻抗谱(EIS)技术分析B10合金在海水腐蚀中的腐蚀速率随腐蚀时间的变化规律,用不同腐蚀周期的电化学阻抗谱特征来表征工作面积为1cm~2的合金表面氧化膜的生长破坏情况。结合扫描电子显微镜(SEM)、能谱分析(EDX)、XPS和拉曼光谱技术分析B10合金表面腐蚀产物膜的成分以及B10合金在海水腐蚀中的腐蚀类型。结果表明,氧化膜的生成与破坏使得合金在海水中的瞬态腐蚀速率呈先减小后增大的趋势,腐蚀产物包含碱式氯化铜Cu_2(OH)_3Cl和氧化亚铜Cu_2O,腐蚀由点蚀开始,逐渐经历了晶间腐蚀-剥蚀。     

B30铜镍合金在海水中的电化学行为

B30铜镍合金具有优良的耐海水腐蚀性能,但在海水中形成的表面膜对其自身的电化学行为有影响,过去对此研究不多.采用交流阻抗、线性极化、动电位极化、循环阳极极化等方法研究了B30铜镍合金表面在海水中形成的氧化膜对其自身腐蚀电化学行为的影响,采用原子力显微镜(AFM)对氧化膜的结构进行了分析.结果表明:B30铜镍合金在海水中浸泡72 h后,表面能够生成一层完整致密的氧化膜;表面膜使B30铜镍合金在海水中的阻抗值随浸泡时间的延长先增大后减小,而且能够降低其极化电流密度以及瞬时腐蚀速率;随着浸泡时间的延长,B30铜镍合金在海水中的点蚀倾向加重.     

铜镍合金点蚀行为的研究

国产铜镍合金冷凝管时常因点蚀导致泄漏。本文通过在天然海水中的腐蚀试验,揭示了国产铜镍合金在静止天然海水中具有显著的点蚀敏感性。流动海水可抑制点蚀的发生,缝隙使点蚀转移到缝隙内部与电正性金属接触促进点蚀的发生和长大。点蚀起源于暗红色斑点。暗红色斑点为易剥离的膜,时间长时变为有突起感的扁丘,膜下有时中空含水,形成膜下闭塞腐蚀条件,从而导致点蚀。     

舰船海水管系用BFe10－1－1铜镍合金

介绍了ＢＦｅ１０－１－１铜镍合金用于舰船海水管路系统的有关技术性能，管材与管配件的国内生产能力及使用注意事项等。同时论证了ＢＦｅ１０－１－１铜镍合金管材与管配件具有比紫铜管更优良的耐蚀性，可明显提高管路系统的安全性及延长使用寿命。     

B30铜镍合金换热管腐蚀与防护研究进展

B30铜镍合金具有优良的耐海水腐蚀性能,一般用作船舶海水冷凝器系统的换热管路,但在实际工况中仍因各种原因存在局部腐蚀失效问题.论述了B30铜镍合金海水换热管路的腐蚀问题、腐蚀机理、腐蚀影响因素及其防腐措施,对合理设计船舶冷凝器换热管路防腐蚀设计具有一定的参考意义.     

Al-Zn-Bi系合金在NaCl溶液中的电化学性能研究

采用CHI660C电化学工作站测试了Al-5Zn-0.5Bi和Al-5Zn-0.5Bi-0.06Sn合金在3%NaCl溶液中的极化曲线和电化学阻抗谱(EIS),考察了合金的电化学性能.结果表明,Al-5Zn-0.5Bi中添加0.06%的Sn元素后,自腐蚀电位Ecorr升高0.017V,耐腐蚀性能有所增强.等效电路RS(RPC)(QRD(RaL))较好地拟合了Al-5Zn-0.5Bi系合金在3%NaCl溶液中的EIS谱,基本反映了该铝合金的电化学腐蚀过程.随着合金在3%NaCl溶液中浸泡时间的延长,腐蚀产物膜增厚并部分脱落,主要形成点蚀.另外,腐蚀产物更容易在含Sn合金氧化膜缺陷处形成,阻碍了腐蚀介质中Cl-向其内部扩散,从而减缓了点蚀和自腐蚀速度,有助于提高该合金材料作为牺牲阳极的电流效率.     

电沉积Ni-W合金在NaCl溶液中的腐蚀行为

通过电沉积的方法制备了Ni-W晶态合金与Ni-W非晶态合金.采用极化曲线与电化学阻抗谱测试了Ni-W合金在0.5mol/L NaCl溶液中的腐蚀行为.结果表明,Ni-W非晶态合金在0.5mol/L NaCl溶液中的极化曲线与Ni-W晶态合金相比,腐蚀电位较正,且钝化区间明显.Ni-W非晶态合金在0.5mol/L NaCl溶液中的电化学阻抗谱容抗弧半径远远大于Ni-W晶态合金,并且随着浸泡时间的延长Ni-W非晶态合金的表面生成一层钝化膜,容抗弧半径变化较小,而Ni-W晶态合金的容抗弧半径随浸泡时间的延长而越来越小,表面腐蚀越来越严重.总体来说,Ni-W非晶态合金的耐蚀性能要远远优于Ni-W晶态合金.     

硫酸盐还原菌生物膜下BFe30-1-1铜合金的腐蚀行为

硫酸盐还原茵是最重要的生物腐蚀茵,对凝汽器传热管的腐蚀较为严重.采用电化学方法、微生物学方法和表面分析方法,在培养基中就硫酸盐还原茵(简称SRB)对凝汽器传热管材料BFe30-1-1铜合金的腐蚀电化学行为进行了研究.结果表明:SRB的存在使电极自腐蚀电位剧烈负移,腐蚀速率显著增加,极化电阻在细菌生长后期显著降低,在SRB作用下BFe30-1-1铜合金发生了严重点蚀.     

铸锭BFe30-1-1锻造性能的研究

研究了氧含量、夹杂物、宏观组织、拉制速度和电渣重熔等因素对BFe10 1 1合金铸锭锻造性能的影响,结果表明:氧含量、夹杂物对锻造性能影响不大,铸锭中的粗大晶粒及存在的缺陷将会降低锻造性能,而斜向生长的柱状晶区有利于锻造的质量控制,慢速停拉式铸造和合理的电渣重熔工艺对发挥合金的可锻性有利。     

SO42-浓度对304不锈钢在NaCl溶液中点蚀行为影响的研究

利用动电位极化、电化学阻抗谱(EIS)和激光电子散斑干涉(ESPI)研究了3.5%NaCl溶液中,SO24-浓度对304不锈钢点蚀行为的影响。使用0.3V(vs SCE)极化条件下的计时电流法结合ESPI确定了点蚀诱导时间。结果表明:当SO24-浓度为0.5%时,不锈钢的耐蚀性最差;当SO24-浓度低于1%时,不锈钢的耐蚀性较不存在SO24-时的耐蚀性差;当SO24-浓度高于1%时,不锈钢的耐蚀性较不存在SO24-时的耐蚀性好。在3.5%NaCl+0.5%Na2SO4溶液中,点蚀诱导时间是4s,在3.5%NaCl溶液中和3.5%NaCl+4%Na2SO4溶液中点蚀诱导时间分别是9s和94s。     

触变成形AZ91D镁合金在NaCl溶液中的应力腐蚀行为研究

通过静载荷试验研究了触变成形AZ91D镁合金在NaCl溶液中的应力腐蚀行为.结果表明,随着载荷和NaCl浓度的增大,试样的断裂时间逐渐缩短,而当增大溶液的pH值时,断裂时间却相对延长.通过扫描电镜对断口的分析表明,在酸性NaCl溶液中,合金呈现出明显的沿晶断裂方式,在紧靠裂纹的前缘处,会形成类似于韧窝的空穴,断口由许多曲曲折折的小平面组成;而在碱性NaCl溶液中,由于断裂所需的时间长,使得试样断口有较大的塑性变形,断口边缘有许多撕裂的片状痕迹.触变成形AZ91D镁合金应力腐蚀过程主要分为钝化膜的破裂、点蚀、裂纹的萌生、裂纹扩展和断裂4个阶段.     

EIS Study on Pitting Corrosion of AA5083-H321 Aluminum-Magnesium Alloy in Stagnant 3.5% NaCl Solution

In this research, EIS （electrochemical impedance spectroscopy） technique was utilized to study the pitting corrosion behaviour of AA5083-H321 aluminum-magnesium alloy in 3.5% NaCl solution. Impedance spectra were obtained during 240 h of exposure of the sample to the test solution. The surface and cross-section of the samples were studied by scanning electron microscopy （SEM） and EDAX （energy dispersive analysis of X-ray） analysis. The results indicated that as the resistance of the passive layer on intermetallic particles is very small, this parameter on the sample surface layers is controlled by that of pure passive layer. However, the capacitors in the proposed equivalent circuit are replaced with the constant phase elements （CPE）, due to non-uniformity and occurrence of pitting corrosion on the surface. The outward diffusion of Al^＋3 ions through the passive layer and the thickening of this layer cause the impedance decrease in the first 24 h and increase afterwards. The detachment of intermetallic particles from some of pits and the accumulation of the corrosion products inside some others are factors that prevents the continuation of cathodic reactions on the top of the intermetallic particles.     

纳米镀锌层在NaCl溶液中的腐蚀行为研究

通过电镀的方法制备了不同晶粒尺寸的纳米镀锌层和微米镀锌层，应用极化曲线和交流阻抗的方法研究了它们在5％NaCl溶液中的电化学腐蚀行为，结果表明，纳米镀锌层较微米镀锌层腐蚀电流密度增加，纳米镀锌层的电化学腐蚀行为存在纳米尺寸纳应，镀锌层纳米化使参与反应的原子数增加，阳极交换电流密度提高，氧的阴极还原更为容易，阴极交换电流密度也提高。     

NaCl溶液中铝合金的接触腐蚀研究

研究了作为牺牲阳极材料的铅合金在ＮａＣｌ溶液中与Ａ_３钢，３０２不锈钢和Ｔ_２紫铜偶接时的接触腐蚀行为，探讨了溶液中Ｃｌ~－浓度和温度变化，以及电偶对中阴极金属材料和阴阳极面积比Ａｃ／Ａａ不同时对电偶电流密度ｊ_ｇ~（Ａｌ）的影响。结果表明，电偶对中阴极金属材料不同，ｊ_ｇ~（Ａｌ）随Ｃｌ~－浓度增加有不同的变化趋势；铝合金与三种金属电偶接前起始电势差△Ｅ的排列顺序只在Ｃｌ~－浓度小于０．０５０ｍｏｌ／Ｌ时与ｊ_ｇ~（Ａｌ）的排序一致；阳极还原反应的速率出氧的扩散过程控制，ｊ_ｇ~（Ａｌ）与Ａｃ／Ａａ成正比关系；溶液温度大于２０℃时，ｊ_ｇ~（Ａｌ）随温度升高显著增大。     

触变成形AZ91D镁合金在NaCl溶液中腐蚀行为的电化学分析

用动电位极化曲线和电化学阻抗谱的方法对触变成形AZ91D镁合金在NaCl水溶液中腐蚀行为进行了研究.结果表明:在相同浓度的NaCl水溶液中,随着腐蚀时间的延长,开路电位逐渐提高(正移),同一腐蚀电位下触变成形AZ91 D镁合金的阳极极化电流明显减小,电化学阻抗谱(EIS)显示其容抗减小,腐蚀产物在合金表面沉积,对基体金属具有一定的保护作用,因而其腐蚀速度减小;随着溶液中Cl-浓度的增大,开路电位呈下降(负移)趋势,且其开路电位的正移速度较慢,同一腐蚀电位下触变成形AZ91D镁合金的阳极极化电流增大,EIS显示其线性阻抗减小,腐蚀反应的过程加快,所以腐蚀速度增大.     

NaCl沉积对Mg-Al-Ca合金腐蚀行为的影响

在大气和大气与SO2气体混合污染条件下研究了NaCl对Mg-Al-Ca合金腐蚀情况的影响,讨论了镁合金腐蚀动力学、腐蚀产物及微观组织腐蚀形貌的变化情况。NaCl在大气中生成的腐蚀产物起到了一定的保护作用,导致腐蚀速率降低.在SO2环境中,生成的腐蚀产物不具有阻碍腐蚀的作用,大量难溶物在镁合金表面难以短时间形成,故NaCl和SO2同时存在引起的腐蚀远大于NaCl单一因素存在时引起的腐蚀。