直齿轮“渗碳-温挤”渗碳层厚度分布模型

采用“渗碳-温挤压”工艺成形直齿轮，可使齿轮性能大幅度地提高，但经渗碳处理后的坯料，在塑性成形齿轮时，由于渗碳层流动不均匀，使齿面上不同部位渗碳层厚度不同，而沿齿面的渗碳层厚度应依据从齿顶到齿根不同工作特性的要求合理分布。通过分析齿轮失效的主要原因，提出了齿面上不同部位渗碳层厚度的基本要求，建立了直齿轮渗碳层厚度分布模型，并根据该模型，提出了采用“渗碳-温挤压”工艺加工直齿轮时坯料所需碳层的计算方法。研究表明：所建立的直齿轮渗碳层厚度分布模型为新工艺的实施提供了完善的目标和简明的计算方法。     

防渗碳铜层厚度试验

许多机械制造部门的钢铁零件在局部渗碳过程中。都用铜作为非渗碳面的防护层。但由于无视铜层厚度与渗碳层深度的关系。一律要求铜层厚度不小于30微米，常常给生产者带来不必要的麻烦。一方面渗碳深度要求较浅时，也要求铜层厚度不小于30微米；另一方面．当渗碳深度要求较深时，造成零件     

AISI316奥氏体不锈钢低温渗碳层的组织及耐蚀性

为了提高奥氏体不锈钢的表面硬度并保持其良好的耐蚀性,采用自主开发的低温渗碳工艺对AISI316奥氏体不锈钢进行渗碳处理。运用金相显微镜和显微硬度计表征了渗碳强化层组织,通过电化学试验检测了渗碳强化层的耐蚀性。结果表明:渗碳温度越高,渗碳强化层表面硬度越高,耐蚀性越差;经过470℃低温渗碳处理的AISI316奥氏体不锈钢表面硬度从原来的300 HV0.25 N增加到800～1 000 HV0.25 N,有效硬化层达36.1μm,而其耐蚀性保持不变。     

淬回火零件渗碳层深度的金相法测定

金相法测定渗碳层深度要求试件必须为退火状态。采用金相法对淬火 低温回火状态渗碳试件进行了渗层深度的测定，并对其误差作了对比分析。实验说明，直接用金相法测定淬火 低温回火状态的化学热处理试件渗层深度是可行性的。     

Q195钢热浸镀铝加共渗处理合金层与渗碳层耐磨性的比较分析

对Q195普通低碳钢分别进行热浸镀铝加共渗处理和渗碳处理,并对两种处理件进行耐磨性试验。结果表明,经热浸镀铝加共渗的处理件,由于表面氧化膜的作用,以及合金层韧性和硬度的较好配合,其耐磨性在相同试验条件下要明显优于渗碳件。     

钢件渗碳淬火有效硬化层深度的测定

按国家标准，就如何正确地测定渗碳淬火后硬化层深度问题进行了探讨。     

20Mn2TiB钢渗碳层中残余奥氏体分布的X射线测定

一、前言残余奥氏体在渗层中的数量和分布对渗碳件的性能有很大影响,并且有许多问題到目前为止尚未搞清楚,因而引起广泛地研究。我们在对碳氮共渗层中残余奥氏体的分布和数量的研究基础上,进一步对渗碳层中的残余奥氏体的数量和分布进行了研究。由于测试设备和技术的改进,使测量的灵敏度和精确度比以前大大提高。本文就是采用日本理学生产的12千瓦旋转阳极大功率衍射仪,结合X射线积分强度的自动测量,进行残余奥氏体数量和分布研究的。     

磁性多层膜研究进展:理论和实验

详细叙述了磁性多层膜研究的理论和实验进展，在不同的磁性多层膜材料中，大量实验事实证明和理论预示磁性多层膜具有独特的物理性质，如维度磁性、界面各向异性、耦合作用、巨磁阻、层间交换作用振荡和磁性量子隧道效应等等，因而，磁性多层膜是理论研究和技术应用的重要课题。     

渗碳层耐磨性的比较分析

对Q195普通低碳钢分别进行热浸镀铝加共渗处理和渗碳处理,并对两种处理件进行耐磨性试验.结果表明,经热浸镀铝加共渗的处理件,由于表面氧化膜的作用,以及合金层韧性和硬度的较好配合,其耐磨性在相同试验条件下要明显优于渗碳件.     

磁性多层膜的研究进展

磁性研究是个古老而又暂新的课题，目前，随着信息产业的发展，磁性多层膜领域的研究正在引起人们更多的重视，综述了磁性多层膜领域的若干进展，认为该领域的研究主要集中在多磁性多层膜的结构研究，磁学特性的研究以及多层膜理论计算领域等几个方面。     

金相法测定1Cr11Ni2W2MoV钢渗碳层深度的条件选择

为选择适合金相法测定1Cr11Ni2W2MoV钢渗碳层深度的热处理状态及其侵蚀剂,在不同热处理状态下对其进行显微组织形貌观察.结果表明,1Cr11Ni2W2MoV钢渗碳层深度在退火状态下测定最佳,使用三氯化铁盐酸水溶液侵蚀剂效果较好.     

Co/Ni多层膜的热处理研究

采用磁控溅射方法制备了Co/Ni多层膜并做了热处理,测量了系列样品的结构,磁性和磁电阻,受热处理条件等因素影响,多层膜的层间磁性耦合性质发生变化,电阻率下降,而其各向异性磁电阻的数值没有一致的变化趋势,讨论了磁性层织构和界面对多层膜的磁性和各向异性磁电阻效应的影响。     

用显微硬度计测定金相试样磨抛去除层厚度

在金相分析中,有时为研究某些试样中的第二相或疏松、微裂纹等微观缺陷及裂纹的扩展情况等立体形态或分布特征时,需要测定其厚度方向的尺寸,即需要测出试佯磨抛去除层的厚度,此时,由于用测微仪只能测出试样表面的相对平整程度,对此就显得无能为力了.为此,我们试验开发出了显微硬度计的另一种用途——金相试样磨抛去除层厚度的无基准精确测量.现介绍如下.1 试验方法试样经400目以上金相砂纸精磨后,用压头为136°金刚石角锥的显微硬度计在试样磨面上打一显微压痕,压痕放大后如下图所示.由于压痕形状是与金刚石压头一致的两相对面间夹角α=136°的正四方锥形,它在试样磨面的投影为正方形□ABCD,抛光后则成为□abcd.设该两正方形的边长和对角线长分别为l_0、l_1和d_0、d_1,则它们之间的关系为:     

多层薄膜的热应力研究

薄膜的应力对薄膜性能有着重要的影响.考虑了各个膜层弹性模量不同的情况,建立了多层薄膜热应力的数理模型,计算了典型多层薄膜体系中应力的分布.如果使用0级近似,每层薄膜中的热应力是由基底和膜层之间的热失配决定的,而不受其它膜层的约束;而使用一级近似,每一膜层中的热应力受其它膜层的影响.这种方法为多层薄膜应力的评价提供了依据.     

高岭石插层-热处理剥片研究

采用插层和热处理的方法对高岭石进行剥片。本研究以高岭石/二甲基亚砜插层复合物为前驱体,用"取代法"制备出高岭石/尿素插层复合物,其插层率高达91.23%。将经5h机械磨剥的插层复合物与未经磨剥的插层复合物进行加热处理对比其效果,X-射线衍射(XRD)、红外光谱(FT-IR)、扫描电子显微镜(SEM)、粒径分析和比表面积(BET)结果均表明热处理方法的剥片效果较佳。磨剥后再进行热处理使样品中位径接近1μm,且1μm以下含量超过40%,其剥片效果明显优于直接热处理;且磨剥使得插层复合物热稳定性增强,脱嵌温度升高。     

Cu层和Mo层对NiFe多层膜巨磁电阻（GMR）的影响

采用磁控溅射方法制备了ＮｉＦｅ／Ｃｕ和ＮｉＦｅ／Ｍｏ两个系列的多层膜，进行了结构，磁性和磁电阻测量，并对部分ＮｉＦｅ／Ｃｕ多层膜样品作了电镜分析，对于ＮｉＦｅ／Ｃｕ多层膜，在室温下的测量到巨磁电阻随Ｃｕ层厚度振荡的第一，二三峰。在ＮｉＦｅ／Ｍｏ多层膜样品中未发现巨磁电阻效应，讨论了非磁性 多层膜的磁性，界面结构和巨磁电阻效应。     

纳米级FePt/Fe多层膜中微结构的优化与耦合效应

本文用磁控溅射法制备了一系列不同厚度Fe层的FePt/Fe多层膜,经过热处理后成功地制备出具有fct结构的FePt有序相和exchange-spring型永磁体.研究了不同热处理条件下多种膜层厚度与FePt/Fe多层膜结构、磁性及其内在关系,并探讨了FePt/Fe多层膜铁中的磁耦合失效问题.观察了不同热处理条件和层厚的FePt/Fe多层膜的结构变化过程,包括结构相变、有序度和晶粒度.研究了其磁性能随结构变化的规律,发现了耦合失效的模式.     

TiAl合金离子渗碳摩擦磨损性能研究

对TiAl合金进行离子渗碳处理以提高其耐磨性.利用摩擦磨损试验机对TiAl渗碳后的室温及600℃高温干摩擦磨损性能进行了研究,采用扫描电镜、能谱、辉光放电光谱仪、X射线衍射仪等手段观察分析了磨痕的形貌和成分以及渗碳层组织与相结构.研究表明,TiAl合金经离子渗碳处理后形成一定厚度的含硬质Ti2A1C的渗碳层,其室温摩擦...     

真空多层绝热性能测试装置及初步实验验证

建立了一套低温用真空多层绝热材料性能测试装置,用于研究变密度多层绝热材料的特性规律。以内密外疏的层密度分布方式为例,在测试装置充注液氮之后,通过稳态量热法实验研究了真空条件下该布置方式绝热层内不同层位置的温度瞬态和稳态分布规律、单点的降温规律、以及单位面积漏热率情况。考察了稳态温度分布以及单位面积热流随热边界温度的变化特性,并将理论温度分布曲线与实验曲线进行了对比,从而验证层与层模型的准确性。     

渗碳钢扭转变形时断裂行为和渗层厚度对接触疲劳的影响

本文以20CrMnMo 钢为对象比较全面地研究了不同渗碳层厚度、渗碳层碳含量以及不同心部组织对扭转流变硬化行为和断裂特征的影响。结果表明,渗碳件的屈服强度和流变硬化行为主要取决于心部组织。在心部组织相同的条件下,渗碳层的成分、组织和渗层厚度主要影响渗碳件的断裂应变,从而影响其断裂韧度。此外,在材质相同、强度水平相近的条件下,渗碳件的接触疲劳寿命随渗层厚度增加而增大的现象,从力学性能角度看是由于断裂应变随渗层厚度增加而增大,使断裂韧度增大所致,其原因与残余压力大小分布随渗层厚度变化有关。