地连墙换热对其土压力影响的离心模型试验

以地铁车站以及围护结构中常用的地下连续墙作为研究对象,对砂土地基中地下连续墙的热响应进行离心机模型试验,探究在温度变化条件下周围土体压力的变化情况。在50g离心加速场内模拟地埋管换热升温,对模型中的温度和土压力进行了监测,得到了温度和土压力随时间变化的关系曲线,并由此分析得到了在地源热泵系统运行时由于温度的变化对地下连续墙周围土体压力带来的影响。试验结果表明:模型在升温状态下,土压力值有着明显增大的趋势,并且被动土压力的增量明显大于主动土压力的增量。在温差相近的情况下,土压力的增量沿深度方向呈增长的趋势。     

嵌岩地下连续墙的结构模型试验研究

结合润扬长江公路大桥北锚碇基础地下连续墙设计，设计并进行了嵌岩地下连续墙承载能力的室内结构模型试验，以验证地下连续墙极限承载能力和参数取值的合理性。     

格型地下连续墙工作性状的离心模型试验研究

运用离心试验来模拟格型地下连续墙在砂土及黏土中的受力性状。在试验中,主要对墙体变形、墙体应力、土压力进行研究。结果表明:土质对于格型地下连续墙的受力变形性状影响很大,在黏土中试验的土压力、墙体弯矩、墙体变形都大于在砂土中的试验结果;由于有隔墙的存在,格型地下连续墙的整体位移模式类似于重力坝式的整体前倾;无论在黏土还是砂土中,在格型地下连续墙相同位置的内侧土压力基本都比外侧土压力大,前墙弯矩都较后墙要大,证实了前墙在实际工程设计中比后墙厚具有合理性;改变土体(由砂土改为饱和黏土)使得前、后墙的最大弯矩增加了近3倍。     

离心模型试验的连续墙变形影响因素

以上海世博会世博轴及地下综合体工程1标段逆作法施工深大基坑为背景,为了更好的了解土体开挖对地下连续墙变形的影响,设计了反应上海软土蠕变效果的离心模型试验,并结合有限元对其中主要的影响因素—开挖时限、开挖顺序和纵向开挖宽度进行了分析计算。离心模型试验和监测数据表明,数值计算的结果与试验和现场实测出的地下连续墙水平位移值都比较接近,可以较好的反映基坑开挖的变形性状。研究结果表明：预留土台和中板对于地下连续墙的变形有很好的控制作用;由土体蠕变而产生的地下连续墙变形大部分发生在预留土台开挖后,在预留土台开挖后应尽快施作下层板结构,以减小由于土体蠕变而使地下连续墙产生的变形;浅3层预留土台的纵向开挖宽度宜小于深3层预留土台的纵向开挖宽度;采用跳挖方式开挖土台时,应先开挖地下连续墙附近无重点保护对象的区域。     

矩形闭合地下连续墙基础负摩阻力模型试验研究

矩形闭合地下连续墙基础(简称闭合墙基础)是一种新型的桥梁基础。通过单片墙与矩形闭合墙的对比性浸水模型试验,对闭合墙基础负摩阻力的作用机理以及浸水后闭合墙基础的竖向承载性状进行了研究。试验研究结果表明:单片墙与闭合墙基础的中性点深度比在0.34～0.64之间,与现场试验实测结果十分接近,且闭合墙基础的中性点位置比单片墙的低。负摩阻力分布曲线大致呈抛物线型,与桩基现场浸水试验结果相似。由于闭合墙基础良好的整体性和防渗特性,当墙周土层浸水发生湿陷变形,土芯不会受到水的影响,因此在负摩阻力作用下,内摩阻力与承台土反力能够得以发挥。闭合墙基础所有竖向荷载均由外侧正摩阻力、内摩阻力以及端阻力和承台土反力四者共同分担,能够有效地阻止墙身附加沉降的继续发展。在相同的湿陷性黄土地层且浸水条件相同的情况下,闭合墙浸水后的附加沉降小于单片墙,表现出良好的抗沉降特性,在一定程度上能减小负摩阻力对桥梁工程的危害。     

超薄型地下连续墙

上海浦东黎明垃圾填埋场长700m，宽350m，采用超薄型地下连续墙技术施工防渗墙。防渗墙总长约2100m，墙深约18m，墙厚0．10m。该工程采用德国宝峨公司研制的H形超薄地下连续墙施工设备，其施工工艺成熟，在欧洲同类型工程中已施工数百万m^2，施工质量容易保证。该工艺采用挤压土体成槽，不释放地基应力，不产生渣土和废浆，对场地污染小。     

现浇地下连续墙的新“伙伴”——预制地下连续墙

1 现浇地下墙的不足 在上海地区,将地下连续墙作为深基础的围护结构已较为普遍,但现浇的地下墙也存在着一些不足: 1.1 由于混凝土是在水下浇筑,混凝土中很容易夹泥,造成墙面的无规则渗水。 1.2 施工操作如有不当,会发生混凝土堵管,严重的甚至会发生断墙。 1.3 当土层软弱或为砂性土时,如果泥浆护     

深基坑地下连续墙支护的数值分析

应用岩土工程变形和稳定性分析的二维有限元计算程序,对地下连续墙支护结构体系的力学性质进行了分析,通过对工程实例的阐述,为地下连续墙支护的设计与施工积累了经验。     

基于解析法的地下岩土热物性现场测试方法的探讨

本文在总结各种岩土热物性确定方法的基础上,详细分析了基于解析法的地下岩土热物性现场测试方法的测试装置与过程、理论基础及其算法,包括基于线热源模型的数据拟合法及基于线热源与柱热源模型的参数估计法.通过实例计算对3种方法的计算精度进行了分析与比较,探讨了测试时间对计算结果的影响,所得结论对土壤源热泵应用设计中地下岩土热物性的实际测试具有指导意义.     

浅层岩土体原位热响应测试

介绍了岩土体原位热响应测试仪的结构及测试原理,建立了基于线热源模型的热物性参数计算模型。结合工程实例,进行了岩土体初始平均温度测试、地埋管热响应测试。拟合流体平均温度与时间对数的关系曲线,求得了岩土体的热导率、钻孔热阻。     

徐州地区U型地埋管换热器热响应测试

利用热响应测试原理,对徐州市某地源热泵工程的两个实验井进行了测试,获得了该区域土壤热物性及其取放热特性参数,并采用线热源理论对测试数据进行分析和计算,确认该区域土壤的导热系数较高,地层热传导条件优,保证了地下埋管的换热能力,适宜采用地源热泵,为类似工程提供应用借鉴。     

预应力地下连续墙研究概述

通过相似模拟试验,对预应力技术应用到地下连续墙结构研究表明,可在墙体内建立起合适的预压应力、提高墙体的抗裂性和抗弯刚度、产生同外荷载作用反向的挠度,达到了减小墙体变形、提高耐久性、节约材料等效果。     

地源热泵地埋管换热量与岩土热物性的测试

介绍两种地源热泵用岩土热物性测试仪(电加热式热物性测试仪、风冷热泵式热物性测试仪)的原理,分析了测试仪在实际工程中的应用及测试结果,指出流量、地埋管进水温度等因素对单位孔深换热量有明显影响.     

地源热泵地埋管换热器热响应试验方法及影响因素研究

岩土的综合导热系数是地埋管换热器准确设计的重要参数之一,获得岩土综合导热系数较为广泛的方法是现场岩土热响应测试。阐述了热响应试验的理论基础,介绍了热响应试验的两种方法,并对影响热响应试验结果的因素进行了分析。结果表明,测试时间、岩土初始温度及流体进口温度都会影响热响应测试结果的精度,因此,在进行热响应实验时,首先要保证足够长的测试时间,同时,要测试出准确的岩土初始温度。在测试过程中,要控制热响应测试系统地埋管进口处的温度和进出口温差,使其在热泵机组名义工况范围内。     

墙体热阻测试过程的热损失分析

针对标定热箱法设备的构造和工作原理进行了深入研究,结合设备构造分析了传热机理,以及墙体构件热阻测试过程中的传热影响因素。通过理论分析和模拟计算,对试件框传热损失和热箱箱体传热损失进行了量化分析,得到了这2种传热损失占总热量的比例范围,总结并给检测人员的标定工作提出建议。     

地埋管壁厚对地源热泵运行的影响

对上海地区地源热泵单U型地埋管换热器的运行进行实验研究,建立地埋管传热模型,且对实验数据进行理论计算并验证,以探究地埋管的壁厚对地源热泵运行效果的影响。研究结果表明:在上海地区,常用的40 mm聚乙烯(PE80)地埋管壁厚每增加0.5 mm,埋管内进出口平均水温上升约0.18℃,地源热泵机组的COP下降约0.5%。这将为上海地区地埋管换热器的设计提供一定的参考作用。     

高层剪力墙结构温度应力初探

从日照和水化热两方面考虑高层剪力墙结构温度的作用效应.通过热传导微分方程导出日照作用下非匀质材料的差分格式,用数值方法求解墙体的温度场分布;考虑一般情况下的水化热降温曲线,求得构件在水化热反应过程中温度应力的等效温差.综合考虑两者的温度变化,计算结构的最不利温度应力和组合值.对一个实际的剪力墙结构进行了温度应力全过程计算.