无机粒子/弹性体协同增韧PVC的力学性能研究

采用乙烯-醋酸乙烯共聚物(EVA)、氯化聚乙烯(CPE)及碳酸钙(Ca CO3)对聚氯乙烯(PVC)进行协同增韧改性。研究表明,当CPE/EVA/PVC配比为6/4/100时,共混体系的拉伸强度达到最大。共混体系中Ca CO3用量控制10份左右,在增韧的同时还起到增强的作用。光老化条件下,Ca CO3/CPE/EVA/PVC共混体系的拉伸强度及冲击强度总体呈下降趋势,但强度保持率均在88%以上。     

PVC/CPE/SEBS-g-MAH三元共混物的制备及性能研究

采用机械共混法制备了聚氯乙烯/氯化聚乙烯/苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物(PVC/CPE/SEBS-g-MAH)三元共混物,利用扫描电镜、差示扫描量热仪和力学性能测试等方法研究了共混物的结构和性能,探讨了SEBS-g-MAH对共混物力学性能的影响。结果表明:CPE用量为3份、SEBS-g-MAH用量为6份时,CPE与SEBS-g-MAH协同增韧效果最显著,此时共混物的相容性最佳,综合力学性能较好。     

UHMWPE/PP/PP基无机填料母粒复合材料的制备及表征

研究自制的PP基增强母粒对UHMWPE/PP共混体系的增韧、增强作用,并通过力学性能测试及扫描电子显微镜研究其增韧、增强效果.结果表明,PP基玻璃纤维(GF)母粒对UHMWPE/PP共混体系的增韧、增强作用优于添加增容剂聚丙烯接枝马来酸酐(PP-g-MAH)、GF的简单混合方法,这是因为前者试样中GF与UHMWPE/PP共混体系界面粘结的牢固程度大于后者.UHMWPE/PP共混体系中加入PP基纳米CaCO3母粒能够同时起到增强和增韧的作用.     

刚性聚合物改性PVC/CPE/CaCO_3共混体的研究

本文研究刚性聚合物(PS、PMMA)对CaCO_2填充的PVC/CPE共混体力学性能和流变性能的影响。结果表明,刚性聚合物的填入提高了共混体的冲击强度,其中,对PVC/CPE/CaCO_3=100/15/10体系的增韧效果较好。PMMA使共混体的拉伸强度有所提高而PS使共混体拉伸强度下降。流变性的测定显示,Ca-CO_2使共混体的表观粘度和粘流活化能增加,牛顿的流动性增强,而在PVC/CPE/CaCO_3共混体中加入4.5份PS能明显降低共混体的表观粘度和粘流活化能,牛顿的流动性降低,但仍有良好的挤出物外观和较低的挤出膨胀率。     

EPDM-g-MAN增韧聚氯乙烯的研究

用悬浮法合成三元乙丙橡胶（EPDM）与甲基丙烯酸甲酯（MMA）及丙烯腈（AN）接枝共聚物（EPDM-g-MAN）,用其增韧聚氯乙烯（PVC）树脂。研究了PVC/EPDM-g-MAN共混物的抗冲击性能、增韧机理、相结构以及热稳定性,并与PVC/氯化聚乙烯(CPE)共混物的抗冲击性能进行了对比。结果表明：EPDM-g-MAN比CPE具有更好的增韧效率。SEM分析表明,随着EPDM-g-MAN用量的增加,共混物的增韧机理由裂纹支化终止转变为剪切屈服兼有空穴化。TEM分析表明,EPDM以分散相均匀分散于PVC连续相中,两相界面模糊,具有良好的相容性,且随着EPDM含量的增加,共混物的相结构由“海-岛”结构转变为近连续相结构。EPDM-g-MAN的加入提高了PVC的热稳定性。     

高强超韧PVC合金的制备及结构与性能的研究

采用先将纳米CaCO3与CPE等制成母粒,再将母粒与PVC及助剂进行共混的工艺,制备了高强超韧的PVC合金.通过相态观察和力学性能测试,结果表明：纳米CaCO3和CPE是以软壳-硬核的结构分散在PVC基体中,使用较少量的CPE即可达到显著的增韧效果,说明纳米CaCO3和CPE对PVC起到了协同增韧的作用,同时纳米CaCO3的加入还具有补强作用.     

用氯化聚乙烯改善聚氯乙烯的冲击强度

氯化聚乙烯(CPE)是聚氯乙烯(PVC)最常用的冲击改性剂之一,常用于PVC的增韧改性。本文从相容性、共混物形态与体系性能的关系,影响共混物形态及冲击强度的因素及共混体系的不可逆形变4个方面介绍了采用CPE改善PVC冲击性能,从而找出了提高PVC/CPE共混体系冲击强度的最佳途径。     

PVC/PE共混体系的研究—CPE对PVC/LDPE共混物的增容作用

采用氯化聚乙烯(CPE)作为聚氯乙烯(PVC)/低密度聚乙烯(LDPE)共混物的增容剂,用机械共混法制样,研究了共混条件及共混物组成对共混物的力学性能、加工性能、相态结构的影响。研究表明,在120℃下 LDPE 与 CPE 先预混5分钟,再于155℃下将 LDPE、CPE 与 PVC 共混15～20分钟所得到的共混物性能较好。PVC 为主的 PVC/LDPE 共混物中 CPE 较佳用量为5份(相对于100份 PVC)。DTA、扫描电子显微镜(SEM)研究证实了 CPE 的增容作用。此外,熔融指数测定结果表明,共混物中 LDPE 含量增高,共混物的熔融指数增大。     

P83/DOP对PVC/CPE共混物性能的影响

制备了聚氯乙烯/氯化聚乙烯(PVC/CPE)共混物,研究了改性剂CHEMIGUMP83(简称P83)和增塑剂邻苯二甲酸二辛酯(DOP)对共混物硬度、拉伸性能和耐磨性能的影响。结果表明:适量的P83和DOP并用,可以降低共混物的硬度,改善共混物的拉伸性能;P83可以有效减缓DOP的加入导致的共混物耐磨性能下降的趋势;当DOP用量在25～30phr、P83用量在10～15phr时,PVC/CPE共混物具有较好的物理力学性能。     

CPE—g—VC接枝共聚树脂性能与加工应用研究

本文测试了CPE—g—VC接枝共聚树脂的基本性能,用与PVC共混的方法,研究了CPE—g—VC作为PVC改性剂的力学性能及加工条件的关系,考察了CPE—g—VC共混物的转矩流变行为、毛细管流变行为和可挤出性。结果表明:CPE—g—VC具有许多优良特性。在PVC共混物中,CPE—g—VC较CPE有更好的增韧效果,CPE—g—VC/PVC共混物具有较CPE/PVC共混物高3～4倍左右,较纯PVC高5～8倍左右的抗冲击强度。同CPE/PVC共混物相似,CPE—g—VC/PVC共混物加工区域较狭窄。     

PVC/PVDF/CPE共混体系研究

以ＣＰＥ作为ＰＶＣ／ＰＶＤＦ的增容剂,研究了ＰＶＣ／ＰＶＤＦ／ＣＰＥ三元共混新体系。对不同组成的共混物的物理机械性能进行测试,分析了讨论了ＰＶＤＦ／ＣＰＥ的增韧效果和机理。结果表明：ＣＰＥ对ＰＶＣ／ＰＶＤＦ共混体系有明显的增容作用,ＰＶＤＦ／ＣＰＥ并用对增韧ＰＶＣ有显著的协同效应。     

CPE与CaCO_3协同增韧PVC力学性能的研究

用CPE与CaCO3复配制备出高韧性PVC复合材料,研究了CPE、CaCO3对PVC复合材料力学性能的影响。结果表明:CPE能有效提高PVC的冲击强度;CaCO3在一定用量范围内,可以提高PVC的冲击强度;CPE与CaCO3协同增韧,PVC复合材料的冲击强度可达60 kJ/m2,拉伸强度约为37 MPa,断裂伸长率可达65%。     

CPE与ACR或MBS协同增韧硬质PVC研究

本文研究了ＰＶＣ／ＣＰＥ／ＡＣＲ或ＭＢＳ共混物的力学性能与增韧剂组成比、加工条件和相形态之间的关系。实验结果表明,适宜组成比和加工条件下,ＣＰＥ与ＡＣＲ或ＭＢＳ对硬质ＰＶＣ有协同增韧作用,共混物形态结构以增韧剂呈精细网－岛相分散为特征。     

固相法氯化聚乙烯增韧聚氯乙烯的研究──氯化聚乙烯的氯含量、制备条件与增韧聚乙烯性能的关系

本文研究了固相氯化法制备的氯化聚乙烯（ＣＰＥ）和ＰＶＣ／ＣＰＥ共混物的机械特性。氏考察了ＣＰＥ氯含量、氯化条件如聚乙烯晶区与非晶区氯化程度比、氯化过程中热处理条件、氯化温度等对聚氯乙烯（ＰＶＣ）增韧效果的影响。共混前后的物理力学性能变化表明，不仅氯含量、而且氯化聚乙烯的制备条件对ＰＶＧ的增韧效果有着很大的影响，而分子量对性能影响不大。因相法ＣＰＥ与悬浮法ＣＰＥ对ＰＶＣ的增韧效果相当，ＣＰＥ用量为７—１５ｐｈｒ时，增韧效果尤为突出。形态结构的表征结果说明共混物是微观上的相分离，具有优良增韧效果的体系为ＣＰＥ是均匀连续同分布于ＰＶＣ粒子表面。     

埃洛石纳米管对PVC/CPE复合材料性能的影响

制备了PVC/CPE/埃洛石纳米管（HNTs）复合材料,研究了HNTs对PVC/CPE复合材料力学性能、微观形貌及热性能的影响.结果显示,HNTs对PVC/CPE材料的增韧效果与基体的韧性及HNTs的添加量有关.当基体韧性较低时,添加少量的HNTs可显著提高PVC/CPE的冲击强度,同时,材料的拉伸强度、弯曲强度和热性能也得到一定的提高.当m（PVC）∶m（CPE）∶m（HNTs）=100∶ 3∶3时,复合材料的冲击强度可达22.17 J/m2,为纯PVC基体树脂的3.4倍,复合材料的冲击断面较粗糙,HNTs在基体中分散较均匀.     

核壳结构PMMA纳米微球增韧R-PVC/CPE

研究了核壳结构聚甲基丙烯酸甲酯（PMMA）纳米微球对硬质聚氯乙烯/氯化聚乙烯（R-PVC/CPE）体系的增韧和增强作用及其对加工流变性的影响。研究发现，核壳结构PMMA纳米微球与R-PVC/CPE基体在适当配比下共混，在显著提高基体的冲击强度的同时，拉伸强度、伸长率和加工流变性也有改善。     

高分子量聚氯乙烯增塑体系及其改性研究

研究了ＨＭＷＰＶＣ和通用ＰＶＣ的增塑性能,采用ＣＰＥ、Ｐ８３ 和７４１ 改性剂对ＨＭＷＰＶＣ增塑体系进行改性,结果表明,随ＰＶＣ分子量增加,体系的拉伸强度,冲击回弹性,硬度、熔体平衡转矩、熔体温度提高,而软化温度和磨耗降低,动态热稳定时间缩短;ＤＯＰ用量的增加,呈现通常的增塑性能;加有ＣＰＥ的体系磨耗增加明显,７４１ 对体系的硬度,软化温度和冲击回弹性影响较显著,对于熔体性能的影响,则ＣＰＥ更为明显。     

CPE domain breakup in CPE/PVC blends

The proper morphology of the impact modifier in a polymer blend is important for the modifier to function properly. Well-dispersed particles of less than 1.0 micron in size are needed. For chlorinated polyethylene (CPE) in rigid PVC, this morphology is developed during normal extrusion conditions. The CPE coats the unmelted PVC primary particles, creating a network-like structure. Then, since CPE is at a low concentration (<5%), when the PVC melts, phase inversion occurs, giving discrete CPE particles in a continuous matrix of PVC. Further CPE domain breakup then occurs in the blend melt state, resulting in the desired morphology for impact modification.