共查询到20条相似文献,搜索用时 281 毫秒
1.
2.
张天一 《甘肃水利水电技术》1994,(3):65-68
1KFD型快速励磁调节器工作原理及数学模型我所多次调试的KFD型快速励磁调节器是同步发电机的励磁电流自动调节装置(下称调节器),同时也是电力系统最主要的自动调节装置之一,现在几乎所有发电机上都装有自动调励装置,这是由于在系统中运行着的发电机无论在正常还是事故情况下,其励磁电流都要求迅速而精确地调节,不管哪种调节方式,励磁电流的变化都会给发电机的运行情况带来重要的影响。图1用相量图表示了励磁电流变化对发电机运行情况的影响。假设发电机在无穷大系统中运行(即端电压l不变),且保持有功功率(KI—E·。。ss)及… 相似文献
3.
通过水槽均匀流试验,研究了三角块不同粘贴方向、厚度、布置间距和水深条件下若干种粘贴方案加糙糙率.根据试验结果,推导了三角块正向、反向梅花形粘贴糙率计算式,计算值与实测值偏差在10%以内.将三角块梅花形加糙研究成果应用于长江河口段模型,模型潮位和流速均与实测值基本一致,模型能较好地复演天然水流运动规律. 相似文献
4.
双绕组电抗分流式自励恒压发电机,是一种有主、副绕组的发电机(如图1)。副绕组产生的电压源经桥式整流后得到的励磁电流和发电机空载时建立额定电压所需的励磁电流相等,相当励磁电流的不变分量,具有一台直流励磁机的作用。x是具有一定匝数和分流比(x_2/x_1)的三相线性电抗器,在其主 相似文献
5.
目前,以单相变压器T形电路为基础,利用等效瞬时电感的变化特性识别励磁涌流的方法效果较好,但计算励磁电感需使用变压器各侧绕组电流,对于Y,d接线变压器,如果电流互感器按典型方案配置,其三角形(△)侧绕组电流未知,故不能直接利用现有方法计算励磁电感。文中提出一种基于零序过滤的励磁电感计算方法,无需测量△侧绕组电流,只需利用△侧线电流就可计算出代表正、负序分量共同作用结果的励磁电感,且计算结果在变压器正常运行、故障及涌流时都有显著特征,可准确、有效地识别励磁涌流和内部故障状态。PSCAD仿真验证了该算法的准确性。 相似文献
6.
1 对控制励磁装置的要求 在同步电动机的泵站,励磁是泵站电动机开动的必要条件。由同步电动机的原理可知,励磁是给电动机转子提供一直流电流,以造成一恒定磁场,在定子交流电产生的磁场的作用下旋转,该恒定磁场的强弱与电动机提供的功率有关,因此我们可以通过调节励磁的电流来调节电动机的输出功率,使电动机工作在最佳状态。 为此,我们常要求励磁电流调节在最佳状态,即功率因素为最佳值,约0.96—0.98之间,因此, 相似文献
7.
同步发电机可控硅励磁装置在水电站安装调试和运行中,常出现一些故障:不能起励;能起励,起励停止后电压又下降至起励前状态;起励时,励磁电流漂到最大;输出励磁电流小;输出励磁电流增大及励磁电流波动频繁等。通过对故障的分析、判断和处理过程认为,只要全面了解发电机励磁系统的工作原理及特性,才能加快维修的时间。 相似文献
8.
9.
采用水电机组实测振动数据分析与轴系模型仿真验证相结合的方法,研究了某半伞式两导轴承轴流转桨式水电机组轴系在电磁力影响下的电磁振动特性。通过分析水电机组现场变励磁试验过程中的实测振动数据,总结出机组的实测电磁振动特性规律;利用机组轴系的有限元分析模型和不平衡磁拉力简化计算方法,对机组轴系在电磁力作用下的电磁振动响应进行了仿真验证。结果表明:该水电机组加励磁电流后,机组轴线发生显著偏移,同时上导轴承处的摆度明显增大,而水导轴承处的摆度反而有所减小;仿真验证结果与实测分析结果相吻合,较好地揭示了水电机组轴系电磁振动现象产生的原因。 相似文献
10.
发电厂侧自动电压控制系统(AVC)子站通过远动装置接收内蒙古调度中心自动电压控制系统(AVC)主站下发的电厂侧500 kV母线指令。中控单元在充分考虑各种约束条件后,计算出对应的控制脉冲宽度,以通讯方式下发至自动电压控制系统(AVC)执行终端,由执行终端输出增减磁信号至分散控制系统(DCS),分散控制系统(DCS)给出指令至励磁系统,调节机组无功功率。发电机无功出力与机端电压受其励磁电流的影响,当励磁电流发生改变时,发电机的无功出力与机端电压也随之增减,并通过机端变压器进一步影响到母线电压的高低,励磁电流的增减可通过改变励磁调节器(AVR)给定值实现。 相似文献
11.
12.
对广西龙滩3号发电机组进相运行试验的接线、试验工况及进相深度进行了详细介绍,对试验结果进行了分析,认为大型水轮发电机组可进行进相运行以扩大系统电压的调节范围,改善电网电压质量。 相似文献
13.
以水电站大坝下游河道为研究对象,从分析天然日流量特征出发,基于月中值流量和月内典型特征流量绘制了河流生态流量特征图,作为水库下泄生态流量的确定依据。基于此河流生态流量特征图,建立了判断生态流量满足程度的7 d流量偏差率、7 d生态需水保证率、月均生态需水适宜度及基于此3个指标的生态需水综合指标,并给出了各指标的评价依据和评价方法。结果表明,河流生态流量特征图符合各时段河流天然流量的基本特征,可作为指导水库生态泄流的依据;所建立的生态流量评价方法能够反映实际下泄流量与天然流量的变化程度,可用于评价河流的生态流量满足程度。 相似文献
14.
本文提出了基于混合分析模型的水电厂机组防非停(非计划停运)策略,即:首先采用鱼骨图分析模型、统计分析方法,总结导致水电机组非停的关键因素。在此基础上,针对主机设备,提出了状态监测与优化检修计划相结合的防非停措施,并针对重要控制系统,借鉴故障树分析模型,从励磁系统、调速系统、发变组保护,水机保护等方面出发,挖掘直接导致机组带电停运的关键设备,并制定这些关键设备的三层防护体系。目前,该策略已成功地应用到五强溪电厂,有效地降低了机组非停次数。 相似文献
15.
张景辉 《中国水能及电气化》2014,(3):7-9
水利水电工程建设是我国经济基础建设之一,水利水电工程大多数技术复杂、规模大,工期长、投资巨大,有着极强的综合性和系统性。当前预测水利工程造价仍沿用了传统的单价法,虽然也做了一定的改进及完善,但是仍然存在一些问题,预测得出的结果经常与实际不符或者存在偏差。本文根据某水利水电工程实例,重点论述了当前单价法预测中的一些问题及改进措施,旨在为相关工程提供参考借鉴。 相似文献
16.
17.
18.
自由振荡法试验就是通过一定激发手段使得钻孔内水位发生瞬时变化,获得水位-时间响应数据来确定含水层的渗透系数。该方法在地层渗透性评价中得到广泛的应用,多采用的是气压法激发水头的方式。考虑到与气压式激发水头的方式相比,注水式则只需往孔内注入一定量的水就可以实现孔内的水头差,且需要设备少,操作简单,因此,尝试将注水式激发水头的自由振荡法试验应用于某工程,并进行研究对比。通过注水式振荡试验、气压式振荡试验、标准抽水试验优缺点的比较,认为注水式振荡试验最为简便快捷,但部分实验数据出现偏差。分析试验数据出现偏差的原因,提出改进的方法,并论证该试验方法的可行性,以期在今后的工作中对改进的方法进行验证,达到此方法能推广的目的。 相似文献
19.
机组PSS参数整定及其抑制系统低频振荡的效果 总被引:1,自引:0,他引:1
在对云南大朝山水电厂机组的ABB公司UNITROL 5000数字式励磁调节器的电力系统稳定器(PSS)、漫湾电厂机组的南瑞集团SJ-800型励磁调节器的电力系统稳定器(PSS)进行初步理论计算研究的基础上,通过对其励磁系统进行在线无补偿频率特性的测量,分别提出了一组PSS参数,并详细进行了PSS电压阶跃响应试验、原动机功率突然改变时的反调试验、系统扰动试验,结果表明,这两组参数可以有效地阻尼系统低频振荡,具有良好的鲁棒性。大朝山电厂、漫湾电厂发电机组PSS投入运行后,对保证云南电网乃至南方电网安全稳定运行起到了重要作用。 相似文献
20.
基于真机实测的双机共尾水调压室水电站同甩负荷仿真 总被引:1,自引:0,他引:1
为了克服传统的甩负荷过渡过程计算模型及一些关键参数取值过于依赖设计资料或经验导致计算结果与实测结果存在一定差异的弊端,在经典过渡过程计算理论的基础上,采用真机实测的方法对双机共尾水调压室水电站同甩负荷过渡过程仿真方法进行了研究。提取了尾水管进口处的脉动压力值作为尾水管进口压力的修正项;利用实测结果对调压室阻抗系数、水轮发电机组转动部分的转动惯量进行了辨识。结果表明,该方法大大提高了过渡过程的仿真精度,尾水管进口压力最小值仿真与实测结果差别为0. 008 MPa,蜗壳进口压力最大值仿真与实测结果差别为0. 041 MPa,调压室最高涌浪差别为0. 2 m,机组转速最大值误差仅为0. 13 Hz,仿真结果的变化过程与实测结果十分吻合。因而,可以利用该仿真方法及模型参数对各极端工况下的甩负荷过渡过程进行预测,以指导水电机组的安全运行。 相似文献