Li含量对Mg-2Al-1Zn-4Y-3Nd合金铸态组织的影响

采用真空熔炼法制备Mg-2A l-1Zn-4Y-3Nd-xL i(质量分数,%)合金,利用金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪等手段研究L i对Mg-2A l-1Zn-4Y-3Nd铸态组织的影响。结果表明:L i元素的加入可以净化晶界;随着L i元素含量的增加,合金硬度降低;出现β相时,富集的Nd3Zn11相消失。     

含量对Mg-2Al—1Zn-4Y-3Nd合金铸态组织的影响

采用真空熔炼法制备Mg-2Al—1Zn-4Y-3Nd—xLi（质量分数，％）合金，利用金相显微镜、扫描电镜、x射线衍射仪等手段研究Li对Mg-2A1—1Zn-4Y-3Nd铸态组织的影响。结果表明：Li元素的加入可以净化晶界；随着Li元素含量的增加，合金硬度降低；出现β相时，富集的Nd3Zn11相消失。     

新型Mg-Li-Mn合金的显微组织和力学性能

向Mg-9Li合金中添加0.5%~2%(w)Mn,并在室温下对合金板材进行拉伸测试. 结果表明,Mn能够细化a-Mg相,铸态显微组织由a-Mg, b-Li相及富Mn新相组成,合金板材具有较高的强度和良好的延伸率;随着Mn含量的增加,强度不断提高,延伸率有所下降. 通过金相观察、SEM和XRD分析可知,随着Mn含量的增加,其存在形式由固溶状态转变为以富Mn新相为主,对合金起到了强化作用,进而能够提高强度.     

氧化物弥散强化Pt/Pt-Rh合金机理研究

运用位错理论,综述氧化物弥散强化Pt／Pt-Rh合金的机理。一方面,基体中的位错被高度弥散分布的第二相颗粒所钉扎,使位错运动受到阻碍：另一方面,分布在晶界的第二相颗粒阻碍晶界迁移和晶粒长大,从而提高基体的再结晶温度。由以上因素共同作用达到强化材料的目的。对氧化物弥散强化机理的深入分析,可为开发更优质的Pt／Pt-Rh合金弥散强化材料提供理论依据。     

均匀化处理对铸态Mg-3.0Zn-0.5Zr镁合金组织与性能的影响

实验研究了均匀化处理对Mg-3.0Zn-0.5Zr镁合金组织和性能的影响.借助光学显微镜、扫描电镜等技术手段对铸态和均匀化退火后合金的微观组织和室温拉伸断口进行了观测.结果表明,铸态试样经400℃＆#215;16h均匀化处理后,铸态组织中的合金相发生了转变,枝晶偏析程度和粗大组织有所减小、明显改善合金的组织结构和性能.     

添加La对微锆铝合金导体材料的组织和性能的影响

在微锆铝合金导体材料Al-0.04Zr中分别添加不同含量的稀土元素La,研究稀土元素La对Al-0.04Zr合金铸态组织和性能的影响。研究结果表明:添加适量的La有利于提高合金的电导率和力学性能,但过量的La会使合金的性能恶化,当La的加入量为0.2%(质量分数)时,其综合性能较佳;La元素的对合金的晶粒有明显的细化作用,并能净化基体,但是当La的加入量超过0.3%时,对晶粒的细化趋于平缓,并使合金的电导率开始下降;     

固溶处理对Mg-8Li-3Al-2Sn-0.5Y-0.8TiC合金微观组织和力学性能的影响

对Mg-8Li-3Al-2Sn-0.5Y-0.8TiC合金进行300℃×6 h、350℃×6 h固溶处理,探索合金微观组织与力学性能的变化。结果表明:300℃×6 h固溶处理使得合金中的Mg Li Al2相转为Al Li相,350℃×6 h固溶处理使得Al Li相重新溶于基体。随着合金固溶温度的升高,合金抗拉强度、屈服强度递增,延伸率递减。     

合金元素对冷轧钢板涂搪性能的影响

分析了添加钛和硼超低碳冷轧钢板的显微组织、力学性能、夹杂物和析出相,分别测定了冷轧退火态和经不同压下率冷轧后的冷轧轧硬态钢板的氢渗透时间。试验结果表明,添加不同合金元素的冷轧钢板在抗鳞爆性能和抗针孔性能等方面显现出不同的特点,对在实际应用中合理选材具有指导作用。     

固溶制度对Mg-Zn-Zr系镁合金组织和性能的影响

在不同固溶制度下对铸态ZK60镁合金进行固溶处理,采用金相显微镜、扫描电子显微镜观察不同温度固溶后合金的显微组织,研究了固溶制度对铸态ZK60镁合金组织和性能的影响。结果表明:随着固溶时间的延长,合金中的第二相固溶到基体中直到基本消失,且没有新的第二相形成,同时基体晶粒尺寸随固溶时间延长而增大。ZK60镁合金的维氏硬度受固溶强化和晶粒尺寸变化共同作用,随固溶时间的延长先增大后减小。     

镧-铈添加下A356铝合金组织性能及力学特性

本文研究了添加不同含量镧-铈混合稀土(0～0.5%)对A356工业铸造合金初生α-Al和共晶硅相的影响。通过光学显微镜、扫描电镜和电子探针显微分析对铸态样品进行了表征，同时利用万能试验机进行了力学性能测试。结果表明，镧-铈对A356铝合金的微观组织有多重细化作用，包括α-Al晶粒细化、二次枝晶臂间距细化和共晶硅颗粒细化。加入0.4%镧-铈混合稀土后，共晶硅颗粒的晶粒尺寸、二次枝晶臂间距分别减小55.76%和45.89%。同时，镧-铈的加入也影响了共晶硅颗粒的特性，使其形貌从针状结构转变为短棒状。混合稀土的加入有效提高了合金的拉伸性能，铸态下的最高拉伸强度、屈服强度和伸长率分别达到213.2MPa、159.5MPa和3.7%。     

Zr/Mn元素替代及退火处理对汽车电池用储氢合金电化学性能的影响

采用真空感应熔炼的方法制备了(La,Mg)_1-xZr_x Ni_3.3-2xMn_2x(x=0、0.1、0.2)储氢合金，研究了Zr/Mn元素替代和退火处理对储氢合金相结构、显微形貌和电化学性能的影响。结果表明：Zr/Mn元素替代后储氢合金中出现了新相La Mg Ni₄相，退火处理后储氢合金中La Ni₅相和La Mg Ni₄相含量减小，(La,Mg)₂Ni₇相和(La,Mg)₅Ni₁₉相含量增加；当储氢合金中x值从0增加至0.2时，储氢合金电极的活化次数N_a逐渐减小、最大放电容量C_max逐渐降低，且相同x值时退火态储氢合金电极的C_max要高于铸态储氢合金电极。Zr/Mn元素替代会提高储氢合金电极的24 h荷电保持率、降低循环100次后的容量保持率，且退火后二者都会相对提高；铸态储氢合金电...     

汽车用La0.79Mg0.21Ni3.95储氢合金的制备与电化学性能研究

为开发出高能量密度镍氢电池负极材料,采用真空感应熔炼的方法制备了La_0.79Mg_0.21Ni_3.95储氢合金,对比分析了铸态和退火态储氢合金的物相组成、显微形貌和电化学性能。结果表明,铸态和800 ℃/24 h退火态La_0.79Mg_0.21Ni_3.95储氢合金中都只含有LaNi₅和（La,Mg）₂Ni₇相;升高温度至900 ℃及以上时,储氢合金中形成了不同含量的（La,Mg）₅Ni₁₉和（La,Mg）₆Ni₂₄相。900 ℃/24 h退火态储氢合金的可逆吸放氢性能要高于950 ℃/48 h退火态储氢合金。铸态和退火态储氢合金都在前3周循环过程中到达了最大放电比容量,950 ℃/48 h退火态储氢合金中主要为（La,Mg）₆Ni₂₄相,其具有较高的循环稳定性。铸态和退火态La_0.79Mg_0.21Ni_3.95储氢合金具有良好的电化学活化性能,高倍率放电性能（HRD₁₅₀₀）从高至低的顺序依次为950 ℃/48 h、950 ℃/24 h、900 ℃/24 h、 800 ℃/24 h、铸态;储氢合金的HRD₁₅₀₀与氢扩散速率（D）和交换电流密度（I₀）的变化趋势相同,950 ℃/48 h退火态储氢合金具有最大的HRD₁₅₀₀,这主要与合金电极中含有61.8%（质量分数）的（La,Mg）₆Ni₂₄相、具有较高的D和I₀有关。     

稳恒磁场对循环镀液电沉积铁-硅复合镀层的影响

以镀铁溶液为基础,采用不同硅质量分数的Fe-Si合金颗粒作为第二相,在施加稳恒磁场和镀液循环的条件下,以无取向低硅钢薄带为基材复合电沉积Fe-Si镀层,考察了颗粒硅含量、磁场强度和电流密度对Fe-Si复合镀层形貌及硅质量分数的影响。随着磁场强度的增大,采用Fe-Si合金颗粒作为第二相所得Fe-Si复合镀层的硅含量显著升高,而采用纯Si颗粒作为第二相所得Fe-Si复合镀层的硅含量升高得较平缓。当镀液中Fe-50%Si颗粒为20g/L时,在平均电流密度2A/dm~2下电沉积所得镀层的硅质量分数可达18.87%。另外,采用Fe-30%Si合金颗粒作为第二相时所得Fe-Si复合镀层表面的颗粒具有定向排列的趋势。     

Cu、V对于CoCrNi中熵合金组织与性能影响

设计了(CoCrNi)_(100-x)(CuV)_x(x=0,3,5)系列中熵合金,并对其做冷轧和不同热处理工艺处理,然后用X射线衍射和扫描电子显微镜对其组织和结构分析,用拉伸仪器和硬度仪对其性能分析。结果表明:在900℃退火处理时,添加0、3%和5%的Cu、V元素强度分别是864 MPa、943 MPa和1001 MPa,塑性分别是53%、46%和43%,Cu、V元素的添加使得Co、Cr、Ni元素在晶界富集,强度得到提升,但是塑性会下降。退火态的强化方式主要是析出强化。同时Cu、V的添加提高也能合金耐腐蚀性能。     

稀土元素Nd对ZM6镁合金力学性能的影响

笔者主要研究稀土元素Nd对ZM6镁合金力学性能的影响,通过浇筑不同Nd含量的ZM6试棒及显微组织腐蚀试样来研究其显微组织、成分分析,找出镁合金在室温下最高抗拉强度时的Nd含量。Nd可在一定程度上细化ZM6合金组织,且热处理后的细化效果与铸态相近,但热处理后出现了富锌相颗粒,随Nd含量的增加,富锌相颗粒尺寸增大。试验结果表明,局部基体Nd、Zr、Zn的含量极低,Mg的含量几乎是百分之百,加入的合金元素主要集中在晶界上,从成分分析以及Mg的相图来看,晶界上的析出物为Mg、Nd、Zn组成的Mg_(12)(Nd,Zn)相。热处理能改善ZM6合金晶界状态,使Nd元素在组织内弥敞分布,从而提高晶界强度,使合金性能提高。ZM6合金的硬度随着Nd含量的增加而增加。随着Nd含量的增加,合金的室温抗拉强度增加。当Nd含量超过3.0%时,ZM6镁合金的室温拉伸强度有下降趋势。     

热轧及再结晶退火对Mg-8Al-3.5Sr镁合金晶粒细化的影响

目前关于耐热镁合金的塑性变形及变形后的热处理工艺的基础研究相对较少,然而这又是镁工业发展的瓶颈,本文对铸态耐热Mg-8Al-3.5Sr镁合金固溶处理后进行不同压下量的热轧以及再结晶退火研究,利用光学显微镜和扫描电子显微镜研究试样的金相显微组织。研究结果表明:合金试样经380℃×24h固溶处理后显微组织内出现棒状Al4Sr相,晶界变得清晰可见且呈多边形化,平均晶粒尺寸为65μm;随热轧压下量的增加,平均晶粒尺寸呈下降趋势,压下量为80%时得到最佳显微组织,平均晶粒尺寸为26μm,当压下量继续增加到90%时,晶内出现大量裂纹;将该合金在300℃条件下保温1h,获得了等轴再结晶组织,平均晶粒尺寸进一步下降到21.5μm。再结晶退火温度过高时,晶粒呈现异常长大状态,同时会析出大量点状Mg17Al12相。     

铸态Mg-3.0Zn-0.5Zr合金的制备与微观组织的研究

通过二元合金的熔铸工艺和特点,制备了Mg-3.0Zn-0.6Zr镁合金试样,实验研究了铸态Mg-3.0Zn-0.6Zr镁合金的微观组织特征。借助ICO-OES光谱仪、光学显微镜、X射线衍射仪和硬度分析仪等设备,结合试验合金的物相组成、微观结构特征和硬度情况,分析了各组分的配比对合金微观组织的影响。结果表明,制备的试验合金的成分未发现明显偏析现象,晶粒细小且比较均匀,其硬度平均值为55.2HV,研究显示该合金具有一定的可塑性和较高的强度,适合对其进行热挤压、热轧等变形工艺。     

热处理对Al2O3f/Mg-6.0Al-1.0Nd-1.0Gd复合材料压缩性能的影响

通过无压浸渗法制备Al₂O₃f/Mg-6.0Al-1.0Nd-1.0Gd复合材料,研究不同热处理工艺对复合材料室温及高温压缩性能的影响,分别对铸态、T4态和T6态复合材料进行压缩性能测试并对其断口进行观察分析。实验结果表明：T4和T6处理均可有效提高复合材料的压缩性能,相较T6处理,T4处理效果更佳;复合材料宏观断口主要呈准解理断裂,相对于铸态,热处理态复合材料塑性断裂特征明显,其中,T4态复合材料的失效形式主要为纤维拔出,而T6态复合材料则为纤维脱粘,二者均存在一定程度的纤维断裂。     

机械合金化Fe基预合金粉末对金刚石刀头性能的影响

探索了Fe-Cu-Ni-X(X=W、Mo、Ti、C、B4C)系粉末的机械合金化工艺,及其对热压烧结金刚石刀头强度和硬度的影响.发现干法球磨20小时可以得到15μm的预合金粉末,除W、B4C之外,其它元素均可固溶入Fe中；经930℃热压烧结后,Cu又从Fe中析出,同时形成WC等硬质相；B4C可能在球磨过程中产生了部分非晶化,经高温烧结后又恢复了结晶态,B4C并未与W、Mo、Ti等合金元素反应形成金属硼化物；将80vol％机械合金化预合金粉末与20vol％的45/50#镀Ti金刚石颗粒均匀混合后,进行930℃热压烧结,随着B4C含量增加,金刚石刀头的硬度逐渐增大,而抗弯强度在1％ B4C时达到最高值949MPa,硬度为HRB120.7.     

人工时效对ZK60镁合金腐蚀疲劳性能的影响

人工时效处理改变第二相在ZK60镁合金中的分布,从而影响材料的腐蚀和力学性能。结果表明,人工时效处理使材料的力学性能有所强化,提高了材料在空气中的疲劳性能;但人工时效并没有改善第二相分布的均匀度,反而使材料的耐腐蚀性能降低。对比原始态和人工时效处理后材料的腐蚀疲劳性能发现,人工时效处理的试样在高应力幅值下具有较高的寿命,在低应力幅值下其腐蚀疲劳寿命反而被原始态试样超越。在低应力幅值下,人工时效处理的试样表面的点蚀坑底部因为应力集中产生微裂纹,降低了其低应力幅值下的腐蚀疲劳寿命。