换热器类管与管板内孔焊

国营五二四厂对管与管板内孔焊的研究、生产已有二十几年，该技术现已被广泛用于换热器类设备的制造中。换热器类管与管板的焊接，通常采用端面焊，即将管子插入管板孔内，在管板的外侧将管子与管板焊接在一起（图1、2）。该结构型式简单易行，但也有其致命的不足，如管子与管板间的间隙内沉淀积垢后会产生间隙腐蚀，胀管产生的残余应力会引起应力腐蚀。而管与管板内孔焊，则消除了间隙腐蚀，减少了应力腐蚀，延长了设备的使用寿命。所谓内孔焊，是将管子置于管板的内侧，管子与管板形成内孔对接焊缝（通常采用的接头型式，（见图3）或内孔…     

新型高温用渗碳轴承钢的接触疲劳寿命

研究了新型高温用渗碳轴承钢（１０Ｃｒ４Ｎｉ４Ｍｏ４Ｖ）及高温用完全化轴承钢（Ｃｒ４Ｍｏ４Ｖ）的接触疲劳寿命及其组织。结果表明，１０Ｃｒ４ＮｉＭｏ４Ｖ钢的接触疲劳寿命高于Ｃｒ４Ｍｏ４Ｖ钢，１０Ｃｒ４Ｎｉ４Ｍｏ４Ｖ钢渗碳层中存在较高的残留压应力，渗层组织中碳化物细小且呈均匀弥散分布。     

立方氮化硼砂轮磨削齿轮材料表面质量的研究

本文着重研究了立方氮化硼砂轮和刚玉砂轮磨削２０Ｃｒ２Ｎｉ４、２０ＣｒＭｎＭｏ、２０ＣｒＮｉ２Ｍｏ、１７ＣｒＮｉＭｏ６及１５ＣｒＮｉ３Ｍｏ五种齿轮材料的磨削性能。利用立方氮化硼砂轮磨削齿轮，能够得到更优越的表面质量。     

新型高淬透性轴承钢GCr15SiMo的应用

通过对分别用ＧＣｒ１５ＳｉＭｎ 钢和ＧＣｒ１５ＳｉＭｏ 钢制特大型轴承加工工艺的比较可知,用ＧＣｒ１５ＳｉＭｏ 钢制造的轴承零件表面硬度较高,残余奥氏体含量低,使用寿命长和尺寸稳定性高。附表８ 个,参考文献３ 篇。     

管模用钢21CrMo10材料的研究

本文论述了大型离心铸造管模用钢２１ＣｒＭｏ１０的合金成分，组织，性能及热处理工艺同管模另一种钢３０ＣｒＭｏ的比较。通过对比研究结果表明２１ＣｒＭｏ１０钢和模的性能明显优于３０ＣｒＭｏ材质。     

氨合成塔用Cr-Mo钢的热处理

本文主要介绍了ＳＡ３８７ＭＧｒ１１Ｃ１２（１４Ｃｒ１ＭｏＲ）,ＳＡ３８７ＭＧｒ２２ＣＬ２（１２Ｃｒ２Ｍｏ１Ｒ）钢用于制造氨合成塔,焊接预热,焊后消氢和消除应力的热处理工艺及方法,对以后采用Ｃｒ－Ｍｏ钢制造容器,制定热处理工艺时具有参考价值。     

凝汽器管板及中间管板找中心工艺方案研究

介绍一种汽轮机热交换器管板及中间管板的找中心方法及找中心工具,解决了现有热交换器管板及中间管板的找中心同心度差以及容易对管子造成划伤的问题。     

GCr15SiMo高淬透性轴承钢的热处理

对ＧＣｒ１５ＳｉＭｏ 高淬透性轴承钢的热处理工艺与性能进行了试验研究,结果表明,ＧＣｒ１５ＳｉＭｏ 钢不但具有比ＧＣｒ１５ＳｉＭｎ 钢更高的抗回火软化性能和更宽的淬回火温度区间,而且尺寸稳定性好,接触疲劳寿命长。附图３ 幅,表４ 个,参考文献４ 篇。     

乙烯工程裂解炉管立式挤压的技术可行性分析

本文针对石化行业用２５Ｃｒ－３８Ｎｉ－Ｍｏ－Ｔｉ裂解炉管的热挤压成形，进行了技术工艺可行性分析。通过分析论证，在我公司２０００ｔ多向模锻挤压机上完全可以实现立式挤压研制开发，具有较大的经济效益。     

反击式破碎机板锤的研制和应用

通过分析反击式破碎机板锤的工况，研制了ＷＲＭＣＣｒ２０板锤，其使用寿命达到了国外高铬铸铁板锤的水平。     

GB/T 151—2014与ASME BPVC Ⅷ-1-2021换热器管板计算的部分差异及讨论

针对《热交换器》（GB/T 151—2014）与《压力容器建造规则（英文版）》（ASME BPVC Ⅷ-1-2021）中固定管板换热器管板计算的部分差异展开分析对比,并提出建议,以期为换热器设计及标准修订提供参考。     

粉末冶金Co—Cr—Mo人工关节材料研制

运用粉末冶金工艺,采用Ｃｏ－Ｃｒ－Ｍｏ合金粉末,研究了不同工艺参数对材质性能的影响;同时,对材质进行了一系列模拟人体组织的相关性能测试。结果表明,微孔Ｃｏ－Ｃｒ－Ｍｏ合金是一种适宜的人工关节材料。     

激光处理对Cr—Mo—Cu合金铸铁气蚀腐蚀的影响

用Ｍａｇｎｅｔｏｓｔｒｉｃｔｉｏｎ仪研究ＣＯ２连续激光波处理Ｃｒ－Ｍｏ－Ｃｕ合金铸铁（内燃机气缸套材料）试样的气蚀特性表明，经激光处理的Ｃｏ５０合金涂敷层显示出优良的抗气蚀腐蚀性能。本文还研究了各种微观组织的气蚀腐蚀主要机理。     

扭曲管换热器管板的有限元分析

采用有限元分析软件ANSYS,对扭曲管换热器的管板在三种工况下的应力进行计算,分析了扭曲管轴向刚度削弱系数对管板应力强度及扭曲管轴向应力的影响。结果表明,扭曲管的轴向变形补偿能力优于普通直管,可以降低在温差载荷作用下管板中的应力,但会提高压力作用下的管板应力。在压力载荷作用下,扭曲管上的平均应力大小与普通直管差别不大,但扭曲管的轴向应力在管子横截面上的分布不均匀,局部的轴向应力远远高于平均应力水平,因此扭曲管抗疲劳和应力腐蚀开裂的能力不如直管。不同厚度的管板受扭曲管管束轴向刚度的影响不同,当管板厚度较小时,扭曲管管束轴向刚度的影响较大。     

管板隔板槽面积计算及其对管板厚度影响

本文介绍了换热器多管程管板三角形排列 ,正方形排列时的隔板槽面积计算 ,并以浮头式换热器为例 ,分析说明多管程管板的隔板槽面积计入与否对管板厚度的影响。     

4Cr2NiMoV和5CrMnMo钢热疲劳裂纹的萌生

从工程角度定义了热作模具钢的热疲劳裂纹萌生（ＴＦＣＮ）寿命,应用ＴＦＣＮ寿命的数学模型：Ｎ１＝Ｋ（ΔＴ－ΔＴ０）＾－２,对４Ｃｒ２ＮｉＭｏＶ和５ＣｒＭｎＭｏ热作模具钢热疲劳裂纹的萌生进行了分析。当热作模具的热循环温差（ΔＴ）低于热疲劳损伤的临界温差（ΔＴ０）时,热作模具的热疲劳裂纹起始寿命趋于无穷。研究表明,在最佳热处理条件下,４Ｃｒ２ＮｉＭｏＶ钢的ΔＴ０为３５０℃,５ＣｒＭｎＭｏ钢的ΔＴ０为３２     

高碳合金钢的深冷处理研究

研究了深冷处理对ＧＣｒ１５轴承钢和Ｗ９Ｍｏ３Ｃｒ４Ｖ高速钢组织和性能的影响。结果得出：ＧＣｒ１５钢冷处理后在－１２０℃等温下可获得最高硬度，深冷处理时得到的马氏体以短而粗的片状马氏体为主。Ｗ９Ｍｏ３Ｃｒ４Ｖ钢铣刀在正常热处理后的深冷处理可使其硬度提高１ＨＲＣ，使用寿命提高１～２倍。     

10Cr9Mo1VNbN耐热钢强化机理研究

通过对１０Ｃｒ９Ｍｏ１ＶＮｂＮ耐热钢蠕变前后显微组织的观察,发现１０Ｃｒ９Ｍｏ１ＶＮｂＮ钢的强化机理为析出强化、固溶强化、位错强化和碳化物稳定下的亚结构强化,其中Ｎｂ、Ｎ（Ｃ,Ｎ）的析出强化对１０Ｃｒ９Ｍｏ１ＶＮｂＮ钢的持久强度起了重要作用。     

换热管与浮动管板接头试压新法

换热管与浮动管板接头试压新法　　浮头式换热器制造中 ,需对换热管与浮动管板(检测密封 1 )、浮头盖法兰与浮头管板 (检测密封2 )、管箱法兰与外头盖法兰 (检测密封 3)共 3个密封面进行水压检测。图 1所示为内浮头结构 ,且显示了上述需要注水打压检测的 3个密封面。图 1　内浮头结构目前 ,换热管与浮动管板间密封面试压通常采用包焊法和假帽法 2种。包焊法如图 2 a所示 ,用 2 mm 薄钢板卷制成薄壁筒 ,然后一端焊在浮动管板外圆柱表面上 ,另一端焊在管箱法兰密封面稍下部位。这种方法虽简单 ,但破坏了 2个机加工表面 ,虽可在试压结束后经气…     

Cr12MoV钢的隐晶组织与性能

介绍对Ｃｒ１２ＭｏＶ钢的隐晶组织所进行的观察与分析情况,指出此类钢中的基体组织虽然处于隐晶状态,但是却存在两处不同微观结构和形貌的马氏体,一种是针状孪晶马氏体,另一种是板条状位错马氏体。还介绍了不同组织状态下的钢的机械性能。并对Ｃｒ１２ＭｏＶ钢的强化与韧化规律的探讨,认为Ｃｒ１２ＭｏＶ钢的强化取决于基体组织的韧化。而钢的韧化则取决于钢中的第二组（碳化物的）分布、大小、形态和平均间距。