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我厂浮法玻璃光畸变点多,锡槽内锡灰多。经多方查找原因,发现锡槽引入的氧和硫的量是一定的,关键是氮氢保护气体的量不够,导致锡槽内氧和硫的总浓度超过10ppm,我厂在加大保护气体的量后,以上状况基本消失,另外,增大锡槽内的压力可以减少渗锡量。 相似文献
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1.引言锡槽是浮法玻璃成型的关键设备 ,由于锡液具有极好的流动性和浮法玻璃成型工艺的特殊性 ,对锡槽槽体焊缝质量和锡槽槽底钢板平面度都有着极高要求。槽底钢板面积约350m2,平面度要求为1.5mm ,是锡槽制作技术难点。在锡槽制造过程中 ,槽底钢板制作和调整方法 ,直接影响锡槽钢结构制作和安装工期、劳动强度和制造质量。影响槽底平面度的因素主要有 :所选用钢板的平面质量 ,锡槽钢结构次梁上表面各主要部位的标高误差 ,钢板对接缝的焊接质量 ,钢板与次梁结合面焊接质量 ,以及焊后局部平面度调整状况。在这些因素中 ,由于槽底… 相似文献
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在分析浮法玻璃生产工艺及建立锡槽内空间保护气体流动与传热数学模型的基础上,综合考虑玻璃带、加热器、冷却器及锡槽内壁的热辐射,对保护气体流动及传热进行了模拟.通过对生产不同厚度玻璃时保护气体的计算,发现加热冷却元件只对邻近保护气体有明显对流换热作用,锡槽内壁在玻璃带、加热器的辐射作用下,温度较高.保护气体在玻璃带的牵引作用下,下半空间向锡槽尾端流动,而上半空间在较高牵引速度情况下,发生回流,整个空间环流的大小由牵引速度决定.为了降低环流带来的温度、速度波动及避免加热器跨区加热,需布置分隔装置对空间进行分隔. 相似文献
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要控制浮法玻璃成形工艺中缺陷的形成,就要求了解缺陷形成的化学原理及各项条件限制。本文提出的一揽子操作方案既符合法成形工艺的化学原理又能适应各项条件了限制。 相似文献
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着重介绍了CO2气体保护焊在现代管道施工中的优势,在管道焊接中的焊接工艺、焊接规范、施焊要点以及经济效益等,所编制的焊接工艺切实可行,为今后类似的管道焊接提供了参考依据。 相似文献
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由粘土质耐火材料构成的锡槽槽底是锡槽的重要部位,其正常的生产运行状态是保证玻璃产质量的基本前提。但由于各种原因,在投产初期一段时间内,锡槽槽底往往会出现冒泡现象,它会在玻璃板下表面造成很严重的缺陷——开口泡。这种泡长一般从几毫米至几十毫米,泡深几乎穿透玻璃板面。气泡发生率每小时几十个至几百个,发生部位大多在槽底的热端。我厂浮法线锡槽冷修后槽底曾出现过冒泡情况,泡源位置处于槽底2贝附近,冒泡最严重时,10分钟大小气泡(肉眼可见的泡)高达一百多个,给生产带来很大损失。目前一般认为冒泡现象是砖内及砖周围气… 相似文献
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耀华股份公司500t/d浮法玻璃生产线,从1995年冷修到2003年的8年中,先后发生过锡槽槽底冒泡、槽底浮砖现象,严重影响了生产.锡槽槽底冒泡发生在冷修一年后,玻璃原板下面有大量开口气泡,锡液面明显下降,为保证锡液面标高又加了约10 t锡,4年后在同一位置又发生了槽底浮砖现象.在去年冷修时,我们进行了现场考察,工厂实验室也进行了现场取样和化验分析,在此就其原因、采取的措施及效果做以下分析讨论. 相似文献
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1前言 锡槽是浮法玻璃成形的关键设备,为了提高玻璃质量,众多玻璃厂家在锡槽建设过程中,对锡槽设计及制作非常重视.下面我们从锡槽底砖设计及施工方面进行讨论,以此达到提升锡槽档次,提高玻璃质量的目的. 相似文献
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Translated from Steklo i Keramika, No. 6, pp. 6–7, June, 1992. 相似文献
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从工艺设计、设备选用等方面讨论了锡槽槽底风冷系统的几个影响因素,并结合我集团公司实践经验提出了一些改善措施. 相似文献
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铜锡合金电镀液中铜、锡含量的测定 总被引:1,自引:0,他引:1
提出采用交流示波极谱法连续测定铜锡合金电镀液中铜锡的含量。该方法不用指示剂,利用铅标准溶液及EDTA标准溶液,借助交流示波极谱仪中示波图上.TPB切口的出现检测终点。通过实验确定酸度为5.8、掩蔽剂为硫脲。对该方法与指示剂法分析结果进行了比较。结果表明,该方法的精密度更高,准确度更好,是一种快速、简便、经济实用且无污染的测定镀铜锡合金电镀液中铜锡含量的新方法。 相似文献
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介绍了锡及锡合金镀层电接触表面的导电机理,分析了电接触润滑保护剂对锡镀层在静态压力及微动情况下的保护作用.试验结果表明,润滑保护剂可以起到抗氧化腐蚀和减少磨损的作用. 相似文献
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CO2跨临界循环中,气体具有较大的温度滑移并与冷却介质温升过程相匹配,使其在热泵循环方面具有独特的优势。为了优化气体冷却器的性能,提高CO2热泵系统的性能。文中设计了CO2热泵热水器气体冷却器并进行了实验研究。根据Gnielinski换热关联式对套管式气冷器进行结构设计,气体冷却器的长度取14 m,内管内径6mm,外管内径14 mm,壁厚1 mm。利用CO2热泵系统实验台,在不同工况下进行了实验,热泵系统的平均性能系数COP为1.8,平均瞬时冷凝功率1 400 W,总换热系数平均值745 W/(m2·K)。 相似文献