吸收法制取硫化氢气体的工艺设计

为回收合成氨生产过程产生的酸性气体,采用聚乙二醇二甲醚溶剂（NHD）,通过物理吸收及加热再生的方法,制取高纯度硫化氢气体。两塔流程中吸收塔和再生塔均为填料塔,选用QH-1扁环填料。结果表明,硫化氢产品体积分数大于95％。     

吸收法制取硫化氢气体的工艺设计

兖矿鲁南化肥厂根据合成氨生产装置的工艺特点,采用聚乙二醇二甲醚溶剂通过物理吸收酸性气及加热再生的方法,对其排出的酸性气体进行处理来制取高纯度硫化氢气体。该工艺流程简单,两塔流程中吸收塔和再生塔均为填料塔,选用新型填料QH-1扁环,成功生产出体积分数大于95%的硫化氢产品。     

采用GX脱硫剂降低湿法脱硫系统阻力

我公司焦炉气中含有硫化氢1～2 g/m３。栲胶脱硫,高塔再生。采用2台φ800×15970的湍流塔和1台φ2600×30300塑料花环填料塔串联工艺。由于栲胶脱硫再生过程悬浮硫分离比较困难,生产系统经过长时间连续运行后,溶液中的硫沉积在填料上,使脱硫系统阻力上升。1999年2月,湿法系统阻力已达11．　19 kPa,影响合成系统加量生产,如发展下去,需停车清理填料。在这种情况下,我们采用了长春市师苑技术研究所生产的GX型高效脱硫剂。根据资料介绍,这种脱硫剂既能脱除无机硫,又能脱除有机硫,最重要的是对设备、管道内沉积的硫有清洗作用…     

生物滴滤塔净化处理硫化氢的实验研究

在常温条件下,以陶粒和悬浮改性填料WD-F10-4为填料的生物滴滤塔系统对硫化氢废气进行净化处理,考察了不同硫化氢负荷、营养液喷淋量和气体停留时间对生物滴滤塔性能的影响。实验结果表明,当进气质量浓度为400 mg/m3,硫化氢负荷为32 g/(m3·h),喷淋量为4 L/h,气体停留时间为46 s,系统的平均去除效率为97%。系统运行期间,填料未出现堵塞现象,证明悬浮改性填料可用作生物滴滤塔的填料。     

焦化厂脱硫再生塔尾气污染控制

为实现焦化厂脱硫再生塔尾气中的氨和硫化氢等污染物的达标排放,分析了在生产过程中如何控制污染物的排放浓度,介绍了现行焦化厂再生尾气达标治理的措施。结果表明:控制进入再生塔脱硫液的温度及脱硫液中两盐的浓度,采用活性高的脱硫剂等,可以降低再生尾气中氨和硫化氢的浓度;采用氨作碱源氧化法脱除H2S后,再用硫酸吸收法脱除NH3,是一种较有效的措施,可实现再生尾气的达标排放。     

铜液填料再生塔的应用

淮南东风化肥厂原设计为800吨/年型合成氨,经过技术改造,一九八零年实际生产合成氨已达11800吨。为适应生产需要,一九七九年本厂自行设计制造一台年产15000吨填料再生塔,供应足够合格的精炼气。设备规格为:回流塔φ1000×5500、还原器:其中上加热器F=55M~2、下加热器F=65M~2;再生塔:填料段φ1000×2000、停留段     

湿式氧化法脱硫设备选择及生产操作管理

脱硫塔塔型很多,主要有填料塔、喷射塔、泡罩塔、旋流板塔和空塔喷淋等,应根据生产实际情况选择与工况相适应的塔型。要结合工艺流程实际情况,根据生产运行的适用性、功效性、经济性和操作管理的科学性选择塔型。从脱硫溶液控制与调整、溶液循环量的调控、操作温度的控制、再生氧化槽操作管理和回收熔硫,优化再生等5各方面介绍了生产操作管理经验。     

脱硫填料塔阻力上涨原因分析及预防措施

1　简　况我公司采用湿法脱硫工艺,焦炉气由罗茨鼓风机加压,经湍流塔粗脱后,入1#填料塔脱硫;半水煤气经外工序鼓风机加压后,进2#填料塔脱硫。两塔脱硫液共进一个再生槽,鼓空气强制再生。在十余年的生产中,多次出现1#、2#填料塔硫堵、盐堵及硫与盐、灰粉混合堵的情况,被迫停车对塔堵塞物进行清理。详情见表1。表1　1#、2#填料塔历年堵塞情况及处理方法　　时　间堵塞物成分脱硫方法处理方法1989.12～1990.04硫改良ADA停车清理1992.01～1992.05硫改良ADA停车清理1993.06～1995.04盐、硫改良ADA OMC停车清理1995.06～1997.102#硫、盐改良…     

聚丙烯塑料鲍尔环用于铜洗再生塔

聚丙烯塑料鲍尔环(简称塑料环),是目前国外最理想,使用最普遍的塔填料。在国内的大、小氮肥厂中的水洗塔、冷凝塔、饱和塔、脱碳再生塔、脱硫塔亦都已应用这种填料。但用于合成氨精炼铜洗再生塔,在全国大、中型化肥厂,尚未见资料介绍。塑料环的优点是:重量轻、耐腐蚀性好、耐热性好。但是,聚丙烯塑料鲍尔环的缺点是润湿性能差,未经特殊处理,是不能用于铜氨液再生塔作填料的。因为要造成鼓泡带铜液,     

空塔喷淋串联填料塔脱硫应用总结

1主要塔器形式 （1）空塔喷淋。空塔喷淋是脱硫工艺装置中应用较早的塔器（喷射塔及旋流板塔也较早）,但随着气体中硫化氢含量不断升高,考虑到填料塔气液接触面积较大、传质效果更好（尤其是新型填料的出现）,加之早期空塔喷淋所用的喷嘴技术效果较差、脱硫效率较低等原因,     

乙醇胺捕集燃煤烟气二氧化碳工艺模拟

有机胺法是最有效的燃煤烟气二氧化碳（CO₂）捕集技术之一。使用Aspen plus模拟乙醇胺（MEA）捕获烟气CO₂的过程,先进行单独的吸收塔与再生塔模拟,在单独系统模型收敛的基础上,再进行吸收-解吸的综合模拟。在入塔烟气流量为8.22 m³/min、CO₂物质的量分数为0.18、MEA流量为2 311.3 kg/h、MEA物质的量分数为0.12条件下,MEA捕集燃煤烟气中CO₂的模拟结果: CO₂脱除率为69.3%,净化气中CO₂物质的量分数为5.33×10^-2,再生塔顶再生气中CO₂物质的量分数为0.956,基本达到了设计要求。此为更深入地开展胺法吸收CO₂的研究提供了依据。     

低供热源变压再生脱碳新工艺的开发及应用

开发了一种低供热源变压再生脱碳新工艺 ,并为该工艺研制了一套过程模拟计算和调优软件。在脱碳溶液再生系统 ,采用由加压再生塔、常压再生塔、贫液闪蒸槽以及亚音速喷射器组成的双塔变压再生流程 ,充分利用变换气带入的热量 ,使再生热耗显著降低     

低温甲醇净化合成油尾气重整气的模拟分析

根据低温甲醇净化工艺流程,利用Aspen Plus软件建立了费托合成油尾气重整气的低温甲醇净化过程的数学模型,获得了净化气流量、各组分体积分数等关键参数,并与实际数据对比,二者相互吻合. 采用灵敏度分析方法进行了分析优化,结果表明吸收塔装置处理负荷可提高8.84%. 当吸收塔负荷不变、且净化气出口CO2的体积分数低于0.5%时,贫甲醇液的温度控制范围为-44~-41℃,吸收塔贫甲醇液量和热再生塔的蒸馏速率分别降低了11.96%和9.55%,净化过程总能耗下降9.43%.     

基于响应曲面法的高炉煤气CO2吸收工艺参数优化

工艺参数优化是降低碳捕集系统再生能耗的有效途径之一.以高炉煤气醇胺溶液吸收CO2捕集系统为研究对象,将Aspen Plus与响应曲面法(RSM)相结合,研究贫液温度、贫液负荷、再生塔压力对碳捕集系统再生能耗的影响.在此基础上以Aspen Plus模拟数据为样本,并以样本中的再生能耗为响应值,利用响应曲面法建立数学模型,...     

双塔变压再生工艺在脱碳改造中的应用

通过采用双塔变再生工艺对原脱碳再生系统进行了改造，对改造前后工艺参数进行了比较，阐述了该工艺的特点及操作注意事项。     

多晶硅尾气回收吸附塔再生气回收分析

多晶硅尾气回收中吸附塔再生气的主要成分为氢气,回收利用价值较高。阐述了多晶硅尾气回收吸附塔再生气冷凝气相回收利用的过程。分析发现吸附塔反吹气,经三级冷却将反吹气中的HCl、氯硅烷,进行分离回收,所得气相氢气回收再利用,造成回收氢气中的甲烷、氮气含量随时间变化累计增加。再生分离所得气相部分需要经过再处理才可进行回收利用。     

HPF法煤气脱硫工艺生产实践中几个问题的探讨

简介了HPF法焦炉煤气脱硫工艺及其特点,指出了生产中存在的问题,提出了相应的解决措施:选择质量稳定的催化剂以保证脱硫效果;控制初冷温度为25℃,初冷塔间温差<3℃,以防止堵塔;控制再生塔空气鼓风强度90m3/m2.h￣110m3/m2.h,为浮选硫泡沫创造条件;控制脱硫液温度35℃￣40℃,煤气温度25℃￣35℃,保证系统正常运行;采用焚烧的方法来处理副盐,缓解对系统的不利影响;采用碱液吸收再生塔顶尾气和连续熔硫,来减少环境污染。     

氨合成醇烃化工艺在联碱厂的应用

论述了原料气醇烃化精制工艺在联碱合成氨装置的应用效果,介绍了醇烃化工艺的反应原理和工艺流程,从运行方式、气体成分、气量、各点温度等方面对装置的运行工况进行了阐述,分析了醇化塔、烃化塔以及催化剂的使用特性。     

热泵在乙烯精馏工艺中的运用

常规精馏塔需从塔顶冷凝器取出热量,从塔釜再沸器加入热量,其消耗的能量为精馏塔的主要操作费用。热泵利用机械能或电能将低温位热能提高到高温位热能,在精馏中将塔顶气相加压冷凝后作为塔底再沸器的热源,特别是在乙烯装置乙烯精馏中运用热泵,将乙烯冷剂的循环和乙烯精馏结合为一体,利用乙烯冰机将开式热泵用在乙烯精馏中,可节约能耗,降低生产成本。     

干气脱硫的参数控制

在干气制乙苯装置中硫化氢的含量直接影响后续产品的质量及设备、管道材质,所以必须对进料干气进行脱硫处理。对干气脱硫过程中的各参数的控制是脱硫过程的关键。一般控制干气脱硫塔的操作温度在40～45℃,选择1～1.5MPa作为脱硫塔的操作压力,适当增加干气脱硫塔的塔板数,控制MDEA溶液浓度为25%～40%。提高溶剂再生塔的温度,一般塔顶温度为110℃,塔底温度为120℃,降低溶剂再生塔的塔顶压力为0.1MPa。使干气中硫化氢含量达到（10～30）×10^-6的要求。