大直径球片坡口半自动气割成形控制装置设计

分析了球片气割成形技术的关键，介绍了控制装置的结构设计特点及其在球片生产中的应用。     

低合金钢履带板铸造裂纹的研究

利用金相显微镜、扫描电子显微镜、布氏硬度计等仪器对低合金钢履带板试样的微观组织、力学性能进行了研究.分析了低合金钢履带板铸造裂纹产生的原因,并制定相应的措施.结果表明,通过放置冷铁、改善洗冒系统和加强除杂除氧的工艺措施后,铸件组织均匀、晶粒细小、裂纹明显减少.     

火焰气割异形件中圆形坡口的简易转胎

对于异形工件焊接处加工圆形坡口（等角坡口和变角坡口）的方法,若采用手工气割,生产效率较低,影响焊接质量;若采用机加工方法加工,成本费用很高。针对这两种现状,进行技术革新,自行设计了一种能够加工异形件中圆形坡口的简易气割转胎,投入使用后取得了满意的效果。     

冷作模具钢淬火裂纹的搭桥修复

低合金冷作模具钢多属于高碳钢,淬火中易出现淬火裂纹。对于尺寸较大、形状复杂、加工精度高的冷作模具,因出现淬火裂纹而报废,损失是十分惨重的。如何修复已出现淬火裂纹的模具,是工业生产中急需解决的问题,针对这一情况,提出了对已形成淬火裂纹的冷作模具进行搭桥修复的新思想,并进行了试验研究。即首先对淬火裂纹尖端进行脉冲放电,钝化裂纹尖端,防止裂纹在焊合过程中扩展,然后,对模具表面裸露的淬火裂纹顶部用YG8电极进行火花放电修复,相当于在裂纹顶部搭上一座“桥”。修复后,由于焊合层的内侧也存在类似裂纹尖端的区域,会使模具在工作时引起应力集中。因此修复后再对焊后层与裂纹连接处进行第二次脉冲放电钝化止裂,使焊合层下的裂纹尖端钝化且变成拱形,极大地提高了焊合层的承载能力,实现了对淬火裂纹搭桥式的修复。     

中强低合金钢焊缝的人字裂纹

采用多层埋弧焊方法,研究了低合金钢焊缝人字裂纹。该裂纹的表面形态是:裂纹走向与焊缝纵向成45°角,并由焊缝柱晶界小段裂纹与穿柱晶小段裂纹连接成阶梯扩展途径,裂纹断口为韧窝或准解理。离子探针分析证实,锰、硫、磷、镍等元素与人字裂纹无直接联系;硅在断裂过程中析出:氢的增加有助于裂纹的产生。对人字裂纹的产生条件和形成机理作了探讨。提出人字裂纹断裂模型,屈服强度低于500N/mm~2的焊缝金属,在较大的塑性应变消耗和残余应力作用下,可能产生人字裂纹。     

低合金钢锅炉汽包焊缝裂纹的返修

本文对１９Ｍｎ６低合金钢大厚度锅炉汽包整体焊接后，纵焊缝返修过程中出现的裂纹，经两次返修失败后，对焊缝裂纹的产生原因进行了分析，制订了合理的返修工艺，使焊缝返修成功。     

16MnR低合金钢板对接立焊单面焊双面成形工艺与探索

阐述了16MnR低合金钢板-板对接立焊单面焊双面成形的打底焊、填充焊、盖面焊的工艺过程及操作要领.重点讨论了提高单面焊双面成形打底焊质量的措施;强调了焊条伸入坡口的相对深度对打底焊、填充焊和盖面焊焊缝高度的重要影响.     

SPCD深冲板冲压成形中裂纹的萌生及扩展观察

借助SEM和EBSD对SPCD深冲板冲压成形过程中裂纹的萌生及扩展行为进行观察,分析了影响其成形开裂的主要原因。结果表明,在微观织构有利于塑性潜能发挥的情况下,析出碳化物先于铁素体发生断裂,铁素体与析出碳化物交界处为微裂纹最先萌生的位置;由于铁素体基体与析出碳化物塑性不同,协调变形不良,两相界面处容易产生应力集中,这为裂纹扩展提供了通道,碳化物对扩展中的裂纹有吸引作用;尺寸超过20μm大尺寸析出碳化物的存在严重影响深冲板的塑性;铁素体晶粒尺寸的不均匀导致晶粒之间在拉深过程中变形协调能力下降,造成拉深后深冲板表面呈现波浪状局部失稳、粗糙度增大,从而引起"橘皮状"特征出现。     

低合金钢大型空心磨球热处理裂纹的分析

对低合金钢大型空心磨球热处理裂纹进行了分析,总结了引起低合金钢大型空心磨球热处理裂纹的因素,提出了解决大型空心磨球热处理裂纹的措施。为低合金钢大型空心磨球的稳定生产提供了技术支持,同时也为相关零部件热处理提供参考。     

1100-H14铝合金板冷冲锻成形过程的有限元模拟

金属板材冷冲锻成形是近年来发展起来的复合成形新技术,其特点是板材冲锻时不但完成零件形状的成形,还兼有局部结构的体积成形,如凸柱成形.针对带有凸柱的散热板基座,通过对1100-H14铝合金板材冷冲锻成形有限元模拟,探讨坯料厚度、坯料形状、摩擦因数及模具结构对凸柱成形的影响规律.结果表明:坯料越厚,越有利于凸柱成形;摩擦因数越大,越有利于凸柱成形;圆形坯料形状及带有背压的模具结构有利于凸柱成形.模拟结果与实验结果吻合.     

3.25%冷轧硅钢焊接接头脆性的研究

本文介绍了3.25%硅钢冷轧生产中的MIG 焊接和TIG 焊接接头的脆性问题。对传统的硅钢焊接观点提出了三点异议。文章指出,传统观点忽略了不同品种硅钢在焊接特性上的重要区别.尤其是没有注意到变压器硅钢在950℃高温下发生γ→α转变的过程。试验澄清了MIG 焊后热处理的目的不仅是软化焊缝、消除应力,而且更重要的是使(?)析出的渗碳体快速固溶。因此处理温度必须高于800℃。文章说明加热辊压不能改善薄硅钢带TIG 焊缝的塑性。通过改变焊缝柱状晶生长方向的试验,有效地改善了焊缝的塑性,澄清了传统的观点,改进了工艺,使硅钢接头可靠性明显提高,消除了MIG 焊缝的断裂事故.     

螺纹钢丝冷轧机轧辊寿命研究

采用渗硼后淬火回火复合表面强化工艺，对LZ－C型螺纹钢丝冷轧机轧辊进行了热处理，经热处理后的轧辊表面硬度大大提高达HV_(0.2)1140。其耐磨性明显增加，使用寿命显著提高。     

冷弯成型形心和轧辊速比的确定

冷弯成型时上下辊在基本直径处线速度要保持一致，轧件在孔型中的形心位置及其线速度是确定上下辊速比与传动速比的基本条件。本文介绍了确定形心位置与上下辊速比的计算方法。     

Cr12MoV冷作模具钢在深冷处理过程中的相变研究

采用DSC热分析及电阻测定等物理测试手段,对Cr12MoV钢在深冷处理过程中的相变进行了研究.结果表明,经冷处理后的试样在加热过程中有更多的碳化物析出,经过-196℃深冷处理的比-79℃冷处理的析出量更多.深冷处理促使残余奥氏体进一步向马氏体转变以及碳化物析出,是提高冷作模具钢尺寸稳定性和耐磨性能的一种有效措施.     

工艺参数对简单断面型钢辊弯成型过程的影响

采用B3样条有限条法研究成型工艺参数（如弯曲角增量、带材厚度、材料屈服极限、翼缘长度、腹板宽度和机架间距等）对槽钢辊弯成型过程带材边部纵向薄膜应变峰值的影响。带材边部纵向薄膜应变峰值随着弯曲角增量、带材厚度、材料屈服极限、翼缘长度和腹板宽度增加而增加，随着机架间距的增大而减小。研究结果与辊弯成型过程中观察到的现象完全一致。     

A STUDY ON THE INITIAL CARBIDES FORMED DURING ISOTHERMAL DECOMPOSITION OF AUSTENITE IN CHROMIUM STEEL

采用X射线衍射法对七种铬钢进行了研究.进一步证实了关于铬钢中奥氏体等温分解过程和Cr/C比值有关的结果.采用新的观点进行解释. 同时还发现上述过程也和奥氏体的分解温度(或过冷度)有关(图3).Cr/C比值低的奥氏体在图3中所示之全部温度范围内,初期都形成(Fe,Cr)_3C.并且能够大致地预测Cr/C比值高的奥氏体初期在高温范围内将形成(Cr,Fe)_(23)C_6,在中温范围内将形成(Cr,Fe)_7C_3,在低温范围内将形成(Fe,Cr)_3C.Cr/C比值适中的奥氏体初期在高温和中温范围内都形成(Cr,Fe)_7C_3,在低温范围内形成(Fe,Cr)_3C. 并且初步认为在所有的情况下,都存在从一相至另一相的由两相构成的过渡区.     

焊缝金属中疲劳位错结构形成过程的研究

研究的是在循环拉伸载荷的作用下，16Mn钢焊缝中疲劳位错结构的形态及形成过程。通过透射电子显微镜对疲劳试验后的试样进行观察及仔细分析，发现在铁素体的晶粒内，随循环次数的增加，疲劳位错的结构在不断地发生变化，其表现出的形态有位错缠结、位错条带、“胞块”状的位错结构、位错胞及亚晶。     

12Ni2CrMoV钢焊接过热区相变组织的研究

本文通过模拟焊接热循环技术,研究测定了12Ni2CrMoV钢焊接CCT图,掌握了该焊接过热区相变规律和组织特征。同时用斜Y型铁研试验法研究了预热温度对该钢焊接冷裂敏感性的影响。试验结果表明,在焊缝金属扩散氢含量为1ml/100g和2ml/100g时,斜Y型铁研试验临界预热温度分别为60℃和100℃。提出为保证12Ni2CrMoV钢焊接过热区具有良好缺口韧性时,其焊接线能量不宜超过29.3～33.4×10~(?)3/cm。本文通过焊接CCT图数据与斜Y型铁研试验数据的一致性,提出12Ni2CrMoV钢最佳焊接工艺条件,同时应用于实际生产的大型焊接结构上,并取得良好的焊接质量。