电动机起动时电压暂降计算方法的推导

在石油化工电气工程设计中,电动机起动时系统中的电压暂降是选择电动机起动方式和校验起动设备过负荷能力的依据和前提,但相关设计手册中的计算公式有所差别。通过两种方法推导了电动机起动时母线电压相对值的计算公式,以供相关设计人员参考。     

电动机起动时电网电压降的公式与仿真计算比较

介绍了工程中常用的两种公式计算电网母线电压降的方法,以某工厂电动机负荷接入系统起动为例进行仿真,分析了起动时间、起动功率因数等对母线电压降的影响。公式与仿真计算比较表明,母线短路容量越大,公式与仿真计算电压降结果越接近;公式计算方法的输入条件仅为电网及电动机的一些稳态参数,无法体现起动时间、起动功率因数等对母线电压降的影响;工程实际应用中如果数据充分,建议采用仿真方法计算电动机起动时电网母线电压降。     

关于电动机直接起动母线电压计算方法的论证

在工程设计中,异步电动机直接起动经常采用电压波动估算法对母线电压进行计算。本文结合了电动机的内部结构和等效电路,阐述了起动时电动机本身参数的变化和起动特性,进而对起动系统的各部分参数作了分析、说明,推导出母线短路容量和起动回路额定输入容量及母线电压相对值的计算公式。论证过程为电气人员在理论上理解电动机起动设计提供了依据。电动机的起动方式有多种方式[1],直接起动是一种最简单、最经济的起动方式[2],具有起动时间短、转矩大、起动设备简单、操作方便、易于维护、投资省及设备故障率低等优点。工矿企业通常异步电动机数量较多,一般首先     

用解析法计算异步电动机起动时的饱和效应

本文研究了电机起动时饱和漏磁通的分布规律,建立了等效磁路图的物理模型,推导出起动漏抗计算公式。公式应用真实磁化曲线,计算出饱和漏磁通密度,并进而求得起动漏抗值。在此基础上,编制了FORTRAN计算程序,对29台电机作了验证计算,计算结果与实验值较为一致。     

异步电动机起动电阻计算方法的讨论

本文以异步电动机的实用机械特性为基础,推导出绕线式三相异步电动机转子串电阻起动时求解各级起动电阻的计算方法。用同样方法得到了以异步电动机线性化机械特性为基础的常见计算起动电阻公式。并通过一个计算实例说明当电机最大起动转矩取值较大时,用后者方法计算结果偏差大,应采用前者方法和公式计算更为合理。     

电动机直接起动电压波动的校验及技术处理

阐述了电动机直接起动时,电压波动的校验依据及相关计算方法的选择应用,并结合工程实例推导出了实用的估算公式,同时分析了电压损失、电压偏差与电压波动的概念,指出d2了两者的相互关系和区别。     

异步电动机起动电阻计算方法的改进

一般书上所述异步电动机起动电阻的计算方法,无论是作图法或解析法,往往都需多次尝试。本文以作图法为基础,结合异步电动机的具体情况,推导出两个计算公式。按两公式计算之后,用作图法则可由下至上一次完成作图;用解析法则可一次计算出准确结果。该方法简便实用,原则上也适合于直流电动机起动电阻的计算。     

电动机全压起动的讨论及计算

正以笼型异步电动机的特点及起动方式为基础,对电动机起动认识上的一些误区进行分析讨论。得出结论,在满足母线及电动机端电压的条件下应优先采用全压起动。结合工程中的实际情况,通过计算推导出笼型异步电动机全压起动时电压降的相关数据,以此作为工程设计中的参考数据。     

异步电动机起动时间的分析和计算

在选择大中容量鼠笼型异步电动机额定功率之后,必须校验它的起动时间.以免起动时间太长引起定子绕组过热而影响其使用寿命。由于异步电动机的转矩特性M=f(n)和机械的阻力转矩特性M=f(n)的数学关系式比较复杂,要用数学计算来求起动时间是相当困难的,所以以前大都采用图解法。本文用脑数学推导出机械阻力转矩为固定时异步电动机起动时间的计算公式。虽然它有一定的误差,应用场合也有所限制,但毕竟迈出了可喜的一步,提供了一种计算异步电动机起动时间的实用方法。     

三相笼型异步电动机电容起动系统电容的确定

研究了几种三相笼型异步电动机电容起动系统电容的确定方法：功率因数补偿法、电压降补偿法、最小有功损耗法,推导出了这几种方法的起动电容容抗的计算公式。本文还指出选择起动电容时应考虑自激问题。     

黑起动柴油发电机组起动电压的分析及容量的选择

通过公式计算分析了柴油发电机组空载起动时电动机所引起的发电机出口电压降比有载起动时严重的原因，明确了黑起动时最大电动机投入时只需进行空载电压降计算即可；通过对起动电动机起动功率的分析。提出以柴油机的制动功率必须大于负荷的峰值功率作为条件来校验其容量。     

电动机直接起动时电压降的确定

计算电动机直接起动时的电压降,一般常用的公式都有较大的误差,本文准备介绍比较合理的计算公式,以避免由于电压降计算的误差,而采用了不适当的起动方式,造成设备和器材的浪费。     

空载起动运行三相感应电动机突加负载及其瞬间断电时的动态仿真

首先利用三相感应电动机的运动方程,推导出它的状态方程,并结合实际电机参数利用Matlab语言对空载起动运行的三相感应电动机突加负载及瞬间断电时的动态过程进行了仿真。仿真结果符合三相感应电机的动态过程的特性。     

异步电动机起动时的饱和效应研究

一、引言异步电动机起动时,随着起动电流的增加使漏磁路急剧饱和,从而使漏抗减小,因此要正确计算异步电动机的起动性能,必须对异步电动机起动时的饱和效应进行全面合理的分析,才能提出更符合于实际情况的起动漏抗计算方法,我国目前普遍采用的起动漏抗计算方法主要是根据Norman在1934年所提出的理论,这基本上属于经验公式法;此后Chang和Llyod提出了半经验公式法,自六十年代起,Agarwal和Alger、Angst、Chalmers等人对起动     

异步起动永磁同步电动机的转子槽漏抗计算

转子槽漏抗是异步起动永磁同步电动机(LSPMSM)参数计算的重要部分。在电动机起动时,转子槽内集肤效应严重,这使得利用传统磁路法计算结果很不准确。为了得到在电动机起动过程中,受集肤效应影响的转子槽漏抗的精确解,在前人方法基础上对分层法进行改进,并推导出通用的计算公式。根据该方法对一台11 kW、4极的异步起动永磁同步电动机的转子槽漏抗进行计算,通过计算结果与有限元仿真结果和实验数据验证比较,证明改进后的方法较传统磁路法及前人的分层法在槽漏抗的计算精度上有较大提高,且较有限元计算更加快捷方便。     

动态冷负荷起动在电动机保护中的应用

高压异步电动机起动时具有电流大和持续时间长等特点,致使对其继电保护方案必须考虑起动过程中不能误动的问题,同时还要对电动机的起动过程进行监视,防止其堵转烧毁。本文利用仿真和计算等方法阐述了动态冷负荷起动功能(DCLP)应用于电动机保护中,实现对电动机起动和运行过程中全方位保护的原理,并给出工程实例说明了DCLP的具体应用。     

分段绕组式单相异步电动机的设计及试验验证

简要阐明了分段绕组式单相异步电动机的机理,具体介绍了定子绕组的布置,分析了电机改变转向的方法,给出了绕组系数的计算公式,推导了起动电流和起动转矩的计算公式,为分析和设计提供了依据。通过样机的试验验证表明,该类电机的性能与电阻起动电动机相当,但明显优于罩极式异步电动机,同时具有节省原材料的显著优点,是一种值得推广的新型单相异步电动机。     

无刷直流力矩电机设计中的反电势系数计算公式

无刷直流力矩电动机设计中的电参数计算已有成熟的计算公式。不过，这些公式大都参照交流电机而推导出的。无论从绕组形式还是从运动方式，无刷直流电动机都类似于交流同步电动机。但无刷直流电动机既然称为直流电动机，它的一些外特性和内特性又十分相似于有刷直流电动机。     

直流电动机输出功率的简易计算公式

1引　言《电世界》杂志 2 0 0 2年 1期 ,发表了作者的《用反电势系数求取直流电动机起动力矩的经验公式》一文。后经研究 ,发现该经验公式可以扩大应用 ,用于求取直流电动机任何一点的负载力矩和输出功率 ,这对求取直流电动机的负载数据提供了很大方便。2计算公式Ｔｓ =9.0 8ＫｅＩｋ (1)Ｋｅ =Ｕ-ＩＲａｎ (2 )　　式 (1)中 :Ｔｓ 为起动力矩 ;ＫｅＩｋ 为电机每分钟一转临界制动状态下的输出功率 ;9.0 8为经验系数 ,它由转矩—功率转换常数 9.5 5变化而来。式 (1)虽然用于求取直流电动机的起动力矩 ,但在磁路未饱和情况下 ,直流电动机的输…     

实体转子隐极同步电动机的起动计算

本文对铁磁实体转子隐极同步电动机异步起动时的转矩与电压关系进行了研究.由电磁场基本方程推出了实体隐极同步电动机异步起动时的电磁转矩公式.结果表明:降压起动时,转矩与电压的1.5次方成正比,而不是通常认为的2次方.