早强微膨胀水泥基灌浆料的制备

研究了砂级配、水胶比、胶砂比、膨胀剂、减水剂、可再分散乳胶粉等各因素对水泥基灌浆料性能的影响,制得早强、高强、超大流动度的灌浆料。结果表明,胶砂比为1∶1.5,胶粉掺量2%,减水剂掺量为0.5%,膨胀剂掺量为0.1%～0.2%,水胶比为0.33时,灌浆料的各项性能最佳,初始流动度达到380 mm,90 min流动度为340 mm,28 d抗折强度达到12.62 MPa,抗压强度大于80 MPa。     

胶凝材料组成对高强修补砂浆性能的影响

研究了水胶比和胶凝材料组成与掺量对高强修补砂浆流动性、体积稳定性和力学性能的影响。试验结果表明,当水胶比为0.22、水泥70%、硅灰10%、矿渣20%时,高强修补砂浆的流动性、体积稳定和力学性能良好,其拌合物流动度210 mm、线膨胀率为0.67×10~(-4)、抗压强度为114.6 MPa、抗折强度为22.9 MPa和抗拉黏结强度为2.72 MPa。     

胶凝材料组成对高强修补砂浆性能的影响北大核心

研究了水胶比和胶凝材料组成与掺量对高强修补砂浆流动性、体积稳定性和力学性能的影响。试验结果表明,当水胶比为0.22、水泥70%、硅灰10%、矿渣20%时,高强修补砂浆的流动性、体积稳定和力学性能良好,其拌合物流动度210 mm、线膨胀率为0.67×10^(-4)、抗压强度为114.6 MPa、抗折强度为22.9 MPa和抗拉黏结强度为2.72 MPa。     

高强套筒灌浆料的制备及性能研究

研究了水胶比、胶砂比、矿物掺合料及纳米材料对高强套筒灌浆料性能的影响。结果表明,随着水胶比的减小、胶砂比增大,高强套筒灌浆的初始及30 min流动度降低,各龄期抗压强度提高;氧化石墨烯对套筒灌浆料的流动性影响最小,抗压强度提高最明显。高强套筒灌浆料的优化配合比为:胶凝材料由85%水泥+2%石膏+3%粉煤灰+5%精细沉珠+5%硅灰组成,水胶比为0.08,胶砂比为1.86,聚羧酸减水剂、HPMC、硼酸掺量分别为胶凝材料质量的0.55%、0.12%、0.10%,氧化石墨烯掺量为0.3%。此时制备的高强套筒灌浆料的56 d抗压强度达到141.62 MPa。     

钢结构用界面处理砂浆的制备及影响因素研究

研究了水胶比、胶砂比、胶粉及憎水剂掺量对界面处理砂浆性能的影响,以拉伸粘结强度、压折比作为衡量指标,制备了与钢结构表面粘结性能优异的界面处理砂浆。试验结果表明：界面处理砂浆水胶比为0.5、胶砂比为1∶2.5、胶粉掺量为10%,憎水剂掺量为1.5%时,界面处理砂浆与钢构件的标准、耐水、耐热、热湿循环、耐冻融拉伸粘结强度分别为1.35、0.78、1.09、0.65、0.70 MPa,压折比为2.5。     

C125海上风电超高性能灌浆料的制备及关键性能研究

研究了水胶比、胶砂比、硅灰及降黏增强剂掺量,复合外加剂掺量及UWB-Ⅱ掺量对C125海上风电灌浆料流动度、分层度、抗压强度、水陆强度比及悬浊物含量的影响规律。结果表明：水胶比与灌浆料的流动度、分层度及悬浊物含量正相关,与灌浆料的抗压强度和水陆强度比负相关;胶砂比与灌浆料的抗压强度及水陆强度比正相关,与灌浆料的流动度、分层度及悬浊物含量负相关。硅灰可提高灌浆料的抗压强度和水陆强度比,降低分层度及悬浊物含量,也会降低灌浆料的流动度。降黏增强剂可提高灌浆料的流动度、强度和水陆强度比,但会增加灌浆料的分层度及悬浊物含量。复合外加剂可提升灌浆料的流动度,但会降低灌浆料的强度和水陆强度比。UWB-Ⅱ可提升灌浆料的水陆强度比,降低分层度和悬浊物含量,但会降低灌浆料的流动度及强度。采用1∶1的胶砂比,0.11的水胶比,内掺8%的硅灰与8%的降黏剂,外掺1%的复合外加剂和1.5%的UWB-Ⅱ时,灌浆料性能最优,此时灌浆料的初期和30 min流动度分别为350 mm和330 mm,分层度为2.4 mm,1 d和28 d陆上强度分别为50.3 MPa和137.2 MPa,28 d水陆强度比为98.6%,悬浊...     

砂率对C100高强混凝土工作性与强度影响研究

本文主要研究砂率的变化对大流动度C100高强混凝土的工作性与强度的影响规律,研究结果表明,随着砂率的增加混凝土的工作性先增加后降低,强度随着砂率提高而降低,40%砂率较为适宜。在砂率40%,胶凝材料用量655kg/m~3,水胶比0.20条件下可以制备出28d抗压强度117.9MPa、坍落度245mm、坍落扩展度800mm、T50时间5.9s的低粘度大流动度C100超高强混凝土。     

再生湿拌砂浆抗压强度试验研究

通过研究砂浆胶砂比、粉煤灰掺量和水胶比等不同因素对再生湿拌砂浆抗压强度性能的影响,实现工程抹灰用再生湿拌砂浆的抗压强度性能要求。采用折线图的形式,依次列出不同影响因素与砂浆抗压强度间的线性关系,并分析砂浆胶砂比、粉煤灰掺量和水胶比等因素对砂浆抗压强度的影响规律。结果表明,随砂浆胶砂比的增大、粉煤灰掺量的增加以及砂浆水胶比的增大,砂浆的抗压强度出现不同水平的降低。而结合前期研究,当胶砂比为1∶4,水胶比为0.6,粉煤灰掺量为35%时能较好的满足施工用湿拌砂浆的要求,工程造价也较低。     

盾构法粉细砂渣料配制同步注浆材料及改性研究

依托福州地铁项目，采用盾构粉细砂渣料等质量取代河砂制备同步注浆材料，研究了水胶比、胶砂比、膨水比及粉灰比对注浆材料性能的影响。结果表明：随粉细砂取代率的增大，同步注浆材料性能逐渐劣化；对粉细砂同步注浆材料稠度的影响顺序为：水胶比>胶砂比>粉灰比>膨水比、对抗压强度的影响顺序为：水胶比>胶砂比>膨水比>粉灰比；当水胶比为0.75、胶砂比为0.6、膨水比为0.18、粉灰比为3时，其初始及1 h稠度分别为124、115 mm，初始及1 h流动度分别为235、225 mm，泌水率为2.0%,3、28 d抗压强度分别为0.9、2.9 MPa，满足现场施工需求。     

高强度水泥基灌浆料基本力学性能正交试验研究

选用32. 5R复合硅酸盐水泥作为主要胶凝材料,通过正交试验,研究了水胶比、胶砂比、粉煤灰、硅灰、膨胀剂和减水剂对水泥基灌浆料基本力学性能的影响,涉及到的主要性能指标为灌浆料的初始和30min流动度、7d和28d抗压及抗折强度。试验结果表明:水胶比和胶砂比对水泥基灌浆料的综合性能影响最为显著,减水剂的影响作用较小;粉煤灰、硅灰对其流动度及28d强度影响较大;膨胀剂对其7d强度影响较大,尤其是抗折强度,对其他性能的影响不显著;以水泥基灌浆料28d高强度为目标,较大流动度为条件,得到优化的最佳因素水平组合为A2B2C1D3E2F2,即水胶比为0. 34、胶砂比为1∶1. 2、粉煤灰掺量为15%、硅灰掺量为8%、膨胀剂掺量为10%、减水剂掺量为1. 00%。     

一种高流态道路修补压浆料的试验研究

为了弥补传统压浆料的缺点,在以硅酸盐水泥为主要胶凝材料的基础上,通过单因素试验对水胶比、胶砂比及掺加硫铝酸盐水泥进行系统研究,成功配制出具有高流态及良好早期强度的有砂型孔道压浆料。试验结果表明:随着水胶比的增大,压浆料的初始截锥流动度与30 min截锥流动度均有变快的趋势,水胶比为0.3、胶砂比在1.0～2.5时,硫铝酸盐水泥掺量为8%左右时浆体流动性最佳。     

基于正交试验的硅粉-纳米SiO2高强灌浆料性能研究

为了制备具有高流动性的高强灌浆料,进行了四因素三水平的正交试验L_(9)(3^(4)),研究了硅粉掺量、纳米二氧化硅(NS)掺量、砂胶比、水胶比对硅粉-NS灌浆料的流动度、抗折强度、抗压强度的影响。结合极差分析法,分析了各材料掺量变化对灌浆料流动度、抗折强度、抗压强度的影响程度。结果表明:与NS相比,硅粉对灌浆料早期强度的影响较大;通过优化砂胶比和水胶比,可以配制出流动度好、强度高的硅粉-NS灌浆料。     

不发火混凝土强度和工作性影响因素分析

研究水胶比、粗骨料粒径和砂率对不发火混凝土强度和工作性的影响.结果 表明,水胶比、粗骨料粒径和砂率对不发火混凝土的强度和工作性影响很大;随水胶比增大混凝土的强度逐渐降低,但流动性增加;粗骨料粒径范围为5～16mm,在水胶比为0.32时,混凝土强度达到最大值(49.1 MPa);水胶比为0.38～0.44时工作性能较好;砂率41％时强度达到最高(约48.4MPa),且工作性最好.     

高强环氧树脂混凝土的制备及性能研究

环氧树脂混凝土兼具环氧树脂和普通混凝土的性能优点,研究了胶砂比及固化剂用量对环氧砂浆强度的影响,得出合理胶砂比为0.15～0.30,固化剂乙二胺的合理用量为7%～10%。在合理范围内,胶砂比、固化剂用量越大,环氧砂浆的抗压强度越高。当胶砂比为0.30,乙二胺用量为10%时,环氧砂浆的3 d抗压强度为86.60 MPa。通过正交试验研究固化剂用量、砂、石用量对环氧树脂混凝土强度的影响规律,得出影响环氧树脂混凝土强度的因素主次为:固化剂用量石用量砂用量。最佳试验条件为:乙二胺、砂、石用量分别为环氧树脂质量的10%、240%、260%,制得的环氧树脂混凝土3 d抗压强度高达95.88 MPa。     

活性铝土尾矿对砂浆力学性能的影响

以800℃煅烧活化后的铝土矿尾矿与粉煤灰共同替代20%的水泥,研究不同水胶比、不同尾矿掺量对砂浆力学性能的影响。结果表明:随着尾矿掺量的增加,水胶比的降低,砂浆的抗压强度和抗折强度呈增大的趋势,尾矿完全替代粉煤灰且水胶比为0.47时,砂浆拥有最优配比。水胶比固定为0.47时,尾矿完全替代粉煤灰的砂浆28d抗压强度和抗折强度分别达到最大的48.97MPa和7.9MPa,较未掺尾矿分别提升了23.28%和11.27%。表明活性铝土矿尾矿能够提高砂浆的力学性能。     

水泥基自密实修复砂浆的制备及性能研究

为充分发挥无机修复材料在混凝土结构损伤中的应用,研究了骨料种类及粒径、减水剂掺量、胶砂比、胶粉掺量、聚丙烯（PP）纤维掺量、消泡剂掺量对自密实快速修复砂浆工作性及力学性能的影响。结果表明：石英砂砂浆比河砂砂浆有更高的抗压强度,但韧性较差;综合考虑性能及经济性,减水剂掺量为1.6%较为适宜;随着胶砂比降低,砂浆的力学性能下降;掺入2.5%胶粉的砂浆比空白组流动度提高了3.1%,抗折强度提高了8.5%,但过量的胶粉对砂浆性能产生消极影响;PP纤维对砂浆的工作性无明显影响,但随着其掺量增加,砂浆的抗压强度下降;消泡剂的掺入减小了砂浆的流动度,但掺量超过0.1%后几乎不再变化,而砂浆的力学性能随着其掺量的增加先上升后下降。     

消泡剂对新拌砂浆性能的影响研究

在聚羧酸系高效减水剂中复配消泡剂,探讨了消泡剂掺量对砂浆性能的影响。结果表明:当基准砂浆加入消泡剂时,基准砂浆的含气量大幅度降低;砂浆处于高流动度状态时,增加消泡剂掺量,砂浆的流动度逐渐增大、含气量逐渐降低且最终趋于稳定、黏度逐渐降低、屈服应力呈现先减后增的趋势,当消泡剂掺量为0.5g时,屈服应力达到最小;固定配比时,增加水胶比,砂浆含气量呈现升高的趋势。     

聚合物改性结构修补材料设计及性能研究

利用实验室新开发的聚合物乳液,通过正交试验对比不同水胶比、乳液及乳液掺量对修补砂浆工作、力学性能的影响.并通过空白对照、XRD和SEM试验,分析了乳液对修补砂浆的改性效果及增韧的作用机理.研究结果表明,改性丙烯酸树脂乳液较聚丙烯酸酯乳液及环氧树脂乳液对修补砂浆工作及力学性能更有利.正交试验得到的乳液改性修补砂浆初始流动度达335mm,28min可初凝,4h抗压强度达到43.8MPa、抗折强度达到6.3MPa,后期强度稳定增长,28d抗压强度达到83.5MPa、抗折强度达到23MPa.同时正交试验得到的修补砂浆较不加乳液时抗冲击和耐磨性能分别提高16.5倍和29.3％,且早期收缩更小.XRD和SEM试验分析结果表明,聚合物乳液失水凝聚在砂浆内部形成了区域连续的空间网状结构,这种结构有效分散了砂浆内部的应力集中,增强了砂浆的韧性,提高了砂浆的力学性能.     

全取代风积沙砂浆抗冻性能研究

对全取代风积沙砂浆的抗冻性进行了测试,以冻融循环过程中试件的质量损失和强度损失为评价指标,探索了不同胶砂比、水胶比和粉煤灰掺量对风积沙砂浆抗冻性的影响。结果表明,胶砂比越高、水胶比越低,风积沙砂浆的抗冻性越好;粉煤灰掺量越高,低强度风积沙砂浆体系冻融循环过程中质量损失越大,但是在胶砂比较高的体系中,粉煤灰掺入能够有效减小砂浆在冻融循环过程中的强度损失。通过线性拟合,得到了冻融循环150～300次过程中风积沙砂浆试件的强度损失和水胶比、粉煤灰掺量之间的关系。     

基于正交试验设计的PVA-ECC基体组分对其力学性能影响的显著性水平研究

从单因素试验和正交试验两方面出发来研究PVA-ECC抗折强度和抗压强度的影响因素及每个因素的影响顺序。首先从水胶比、砂胶比、粉煤灰的掺量和纤维的掺量等单因素出发,来找出每个参数的最佳范围,然后用正交试验的方法分别设计制作出PVA-ECC纤维混凝土抗折强度和抗压强度试块,通过对试验结果的分析找出各指标因素影响的主次顺序、最优组合及显著性水平。结果表明:当水胶比为0.25,砂胶比为0.45,粉煤灰掺量为45%,减水剂掺量为0.5%时,PVA-ECC抗折、抗压强度达到最佳;28 d抗折强度的影响程度顺序:膨胀剂粉煤灰掺量水胶比减缩剂砂胶比;28 d抗压强度的影响程度顺序:水胶比减缩剂膨胀剂粉煤灰掺量砂胶比。