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为提高胎圈性能,对9.00R20 16PR全钢载重子午线轮胎的胎圈设计方案优化,并进行试验验证。结果表明,轮胎胎圈部位加贴1或2 1870dtex/2V2锦纶包布(含外侧和内侧各贴1层)对钢丝圈包布端点和胎体帘布反包端点进行保护,可以大幅提高轮胎胎圈耐久性能。 相似文献
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由桦林轮胎股份有限公司申请的专利 (专利号 0 0 2 0 7683,公布日期 2 0 0 1 0 3 2 8)“新型胎圈结构载重子午线轮胎” ,新型胎圈结构主要由胎圈钢丝包布与胎体钢丝帘布、钢丝圈和钢丝缠绕布、胎圈耐磨胶条气密层胶片、胎圈填充胶条组成。新型胎圈结构载重子午线轮胎可增强轮胎的挺性和强度 ,提高胎圈性能 ,延长轮胎行驶里程。新型胎圈结构载重子午线轮胎$杭州市科技情报研究所@王元荪 相似文献
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全钢载重子午线轮胎胎圈结构优化的有限元分析 总被引:1,自引:1,他引:0
采用三维非线性有限元软件MSC.MARC对12.00R20轮胎进行静负荷模拟,分析胎圈部位的破坏原因和特征,并探讨胎圈结构设计的优化方向。模拟结果表明,增大胎体帘布反包端点和胎圈钢丝加强层外端点的高度及采取加强层外端点与胎体帘布反包端点正级差可以提高胎圈强度,避免胎圈部位应力集中,减少胎圈部位破坏。 相似文献
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不同品牌普通断面12R22.5全钢载重子午线轮胎剖析结果 总被引:2,自引:1,他引:1
对不同品牌(A和B为国外品牌,C为国内品牌)普通断面12R22.5全钢载重子午线轮胎进行解剖对比分析,并进行各部位胶料物理性能检测、胶料组分分析以及轮胎成品性能检测等。剖析结果表明,A品牌轮胎采用多边形钢丝圈,B和C品牌轮胎采用六边形钢丝圈;A品牌轮胎胎面胶和胎侧胶的密度高于B品牌轮胎,耐磨性能优于B品牌轮胎;A和B品牌轮胎胎体钢丝帘布层反包端点都高于胎圈钢丝加强层(钢丝和纤维)端点,高度差A品牌约为13mm,B品牌约为15mm,而C品牌胎体钢丝帘布层反包端点低于胎圈钢丝加强层(钢丝)端点,高度差仅为3mm,近乎重叠;A和B品牌轮胎的胎面上层胶、胎侧胶、胎圈护胶和钢丝包胶均采用NR/BR或NR/SBR并用,胎肩垫胶、上三角胶、下三角胶、胎体帘布层胶均采用NR,气密层胶采用BIIR,配方促进剂采用次磺酰胺类或噻唑类,软化剂分别采用环烷油和环保型芳烃油;A,B和C品牌轮胎的外缘尺寸均符合相应标准要求;耐久性能B品牌轮胎最好,A品牌轮胎次之,C品牌轮胎最差;速度性能则C品牌轮胎最好,B品牌轮胎次之,A品牌轮胎最差。 相似文献
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提供一种通过防止位于胎圈部的胎体帘布层反包端部脱层来提高胎圈部耐久性的高载荷充气子午线轮胎。钢丝胎体帘布层20的端部反包钢丝圈10,同时在胎体帘布层20的反包部外侧配置钢丝帘线补强层30,该补强层30的外侧端部比轮辋轮缘的高度高且比胎体帘布层反包端部B低。在该补强层30的外侧配置有有机纤维补强层40。规定从钢丝圈最外端A到胎圈部外表面的厚度f与胎圈部总厚度g之比f/g为0.05~0.4,从钢丝圈最外端A到胎体帘布层反包端B的距离b与从钢丝圈最外端A到标准载荷、标准内压下胎圈部Z的轮辋轮缘接触端P的距离a之比b/a为1.5~2.0。 相似文献
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分析采用两鼓成型机胶囊成型鼓生产的全钢载重子午线轮胎在成型过程中产生胎侧耐磨胶打褶的原因,并提出相应解决措施。通过采取使用表面深度为0.5 mm的网格状胶囊、根据轮胎规格调整成型鼓反包胶囊扣胎圈后的预充气压力、确保成型鼓反包胶囊与助推胶囊充气后胎圈外侧的帘布端点和钢丝包布端点直立以及反包臂摆入后反包轮的落点与成型鼓扇形块膨胀撑起后表面的距离控制在2~5 mm等措施,有效解决了全钢载重子午线轮胎两鼓成型机上胎侧耐磨胶打褶问题。 相似文献
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针对12.00R20全钢载重子午线轮胎使用中出现的胎圈损坏问题,测试胎圈破坏初始点——胎体反包端点粘合胶的等效硫化时间。通过采用低温硫化工艺(145℃),将胎体反包端点粘合胶的最高硫化温度控制在141℃,胎圈损坏的轮胎退赔率下降50%以上。 相似文献
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