316L超低碳不锈钢的焊接性分析

用不同焊接方式和同一焊接方式不同焊口坡度焊接多种316L超低碳不锈钢焊接试板。通过外观观察、X射线检验、机械性能检验等方法对成品进行分析,掌握了316L材料的焊接性能。结果表明通过采取适当的工艺措施,316L奥氏体不锈钢焊接接头可以避免热裂纹、晶间腐蚀、刀状腐蚀等缺陷。同时验证了316L焊接接头良好的耐蚀性和机械性能。     

固溶处理对316L扩散焊接头力学性能和组织的影响

对316L材料扩散焊接头进行固溶处理。采用拉伸试验和硬度测试方法,研究固溶处理对316L扩散焊接头力学性能和硬度的影响。采用金相、EDS和XRD等微观方法,观察扩散焊接头在固溶处理前后的金相组织、元素扩散和相组成情况。     

SAF2205(α+γ)双相不锈钢焊接热影响区在尿素介质中的腐蚀研究

本文研究了SAF2205(α+γ)双相不锈钢不同焊接线能量的热影响区,在工业尿素合成介质中的耐蚀性。研究认为,线能量对其热影响区耐蚀性影响较316L钢敏感,线能量增高腐蚀加重。SAF2205腐蚀最严重处是在距熔合线3～6mm的区域,应引起使用(α+γ)双相不锈钢的尿素工厂的重视。     

铬镍奥氏体不锈钢容器的焊后热处理

分析了奥氏体不锈钢产生晶间腐蚀的机理 ,列出常见引起晶间腐蚀的介质环境 ,阐述四种常用防止和控制奥氏体不锈钢晶间腐蚀的方法 ,对有晶间腐蚀倾向的铬镍奥氏体不锈钢制容器是否都做焊后热处理 (固溶或稳定化处理 )提出意见和看法。     

敏化处理对316L不锈钢晶间腐蚀的影响

采用沸腾硝酸法分别对经过敏化处理与未经过敏化处理的316L不锈钢试样进行了晶间腐蚀实验,通过对腐蚀速率和金相结构的比较,可以得出:两组试样的腐蚀速率均为递增的趋势,且第三周期的腐蚀速率明显高于前两周期;敏化处理会减弱316L不锈钢耐晶间腐蚀的能力,且随着时间的延长减弱的幅度在增加;敏化处理导致316L不锈钢耐晶间腐蚀能力下降的原因是由于材料中出现了贫铬区,且铬的析出量是随着晶粒尺寸的增大而降低的,因此在小晶粒集中区域铬的析出量更大,腐蚀更严重。     

某石化乙烯管道不锈钢法兰开裂原因分析

某石化乙烯管道在耐压试验过程中，由于不锈钢法兰存在裂纹导致泄漏，为保证后续安全生产，有必要进行法兰开裂失效分析。通过法兰基体化学成分光谱分析、力学性能测试，法兰裂纹区域金相观察、断口形貌及腐蚀产物分析、晶间腐蚀试验，对法兰开裂原因进行了研究。结果表明：焊缝附近的不锈钢法兰在焊接时发生敏化作用，在后续腐蚀介质作用下发生晶间腐蚀。采用法兰固溶处理、焊后热处理的措施，可以有效避免焊缝附近法兰的开裂。     

水源热泵用换热设备常用金属的腐蚀性能

目前有关金属腐蚀的研究多集中在探讨影响腐蚀的因素以及防腐蚀相关技术,有关换热器金属腐蚀经济性的文献较少。本文采用挂片失重试验,结合电镜分析,分别研究了碳钢10^#、不锈钢316L、紫铜T2和铝合金LF21在海水和污水中的腐蚀速率、电偶腐蚀速率以及微观腐蚀形貌;并运用模糊综合评价法进行评价,为合理选择换热设备金属材料提供依据。结果表明,根据金属均匀腐蚀耐蚀性十级标准,不锈钢316L、紫铜T2与铝合金LF21都属于耐蚀金属,不锈钢316L在静止和流动水环境中,均具有最好的耐蚀性;在严格避免与电位较正金属偶合使用的前提下,铝合金LF21比碳钢10^#和紫铜T2耐蚀,其经济性也较为优秀;碳钢10^#虽耐蚀性差但胜在价格优势,是实际工程最常用的金属材料。     

尿素用不锈钢焊缝组织在尿素介质中的腐蚀行为研究

通过在生产装置中的挂片分析,研究了316L与2RE69、SAF2205不锈钢之间,采用不同焊接材料和工艺焊接的8种焊缝组织,在甲铵—尿素介质中的腐蚀行为。研究认为在存在应力腐蚀的尿素高压设备中可全部或部分采用双相不锈钢制造或修理。双相钢的焊接可以以降低奥氏体为基本的焊缝中铁素体含量,或提高铁素体为基体的焊缝中Cr、Mo含量,来改善耐蚀性。耐蚀性好的焊缝钝化膜应是较薄和厚薄均匀。     

奥氏体不锈钢及其复合板热加工及敏化温度探讨

本文简要论述了奥氏体不锈钢在400～850℃温度下,晶间易生成碳化铬,当cr含量小于12％时,便出现了晶间贫铬现象,加速了晶间腐蚀,严重时导致设备损坏甚至爆炸。为减缓晶间腐蚀,就必须在热加工或热处理过程中,加速越过敏化温度,并在不锈钢设备制成后进行固溶处理(对复合板材制成的处理进行正火处理),重新固溶,恢复性能。     

316LMod高压管道焊接工艺和质量控制全面融合研究

316LMod是一种低碳不锈钢材料,具有很强的抗晶间腐蚀能力,在尿素工业中应用十分普遍,文章就该材料的性能优势进行简单的介绍,重点分析316LMod高压管道的焊接工艺及焊接质量控制方法。     

国外(摘0356—0375)

<正> 摘0356 TQ050.91 在海水中使用不锈钢——Bernhard-sson Sven,Wellstrom Rolf《Rev.ibe-roam.corros.y prot》1981,Vol 12No3 27—38(英文) 列举出海水中的某些不锈钢腐蚀耐久性的资料。这些资料证明,不锈钢AISI304、316、317L,3RE60,合金20在海水中麻点腐蚀具有耐蚀性低,SAF 2205,2RK65—较好的耐蚀性,Sanicro 28,20Cr18Ni     

316L不锈钢金属双极板的电解抛光工艺

研究了不同温度、电压、时间对电解抛光处理后316L不锈钢金属双极板的表面质量及其耐腐蚀性能的影响,从而确定最佳的试验条件。通过单因素试验分析方法,制定了三因素三水平试验方案,结合不同条件下抛光后样品的表面形貌及其在0.5 mol/L硫酸+2 mmol/L F~-溶液中动电位极化曲线测试结果,分析了不同因素条件对抛光质量的影响。试验结果表明,当电解抛光液温度为75±5℃,电压为7 V,抛光时间为7 min时,抛光后所得到的316L不锈钢双极板表面质量最佳,且对应的耐腐蚀性能最好。     

316L不锈钢表面电镀镍工艺及其耐蚀性能研究

316L不锈钢由于其优异的耐蚀性常被用作石油开采行业中的设备制造。不锈钢因为腐蚀环境中H~+的存在而易被腐蚀,因此采用工业上广泛使用的电镀技术在不锈钢表面沉积镍镀层以提高不锈钢在含酸性介质中的耐腐蚀性并优化电镀镍涂层的制备工艺,获得最优耐腐蚀性能的镍镀层。本文在316L不锈钢表面利用正交实验,研究了一定条件下不同温度对镀层硬度及耐腐蚀性的影响,并通过扫描电子显微镜、X射线衍射谱图和硬度测试分析了工艺参数对镀层结构的影响。研究表明:在其他条件一定时,随着温度的升高,镍镀层的硬度也不断增加。在其它参数不变的情况下,电镀温度为60℃时,所得镍层硬度最佳、耐蚀性最好。     

奥氏体不锈钢的晶间腐蚀

一、前言奥氏体不锈钢具有优异的热塑性、冷变形能力、机加工和焊接性能及耐蚀性,是与化工生产最密切的合金之一,但它在化工介质中对晶间腐蚀比较敏感。据统计,奥氏体不锈钢晶间腐蚀破坏约占不锈钢湿态腐蚀事故的11.5%。     

抗高温碱腐蚀的新型高铬铸造不锈钢的研制

设计了用于含有固相颗粒的高温碱介质的新型高铬铸造不锈钢的组织及化学成分。采用金相显微镜和Ｘ射线衍射的方法分析了新型钢的组织，通过多种腐蚀试验方法研究了该钢的腐蚀与磨蚀行为。试验结果表明，新型高铬铸造不锈钢在含有固相颗粒的高温碱苛刻介质中，具有良好的耐蚀性及抗磨蚀、点蚀与晶间腐蚀性能。此外，该钢还具有良好的综合力学性能与铸造性能。     

316L不锈钢双极板表面聚酰亚胺复合涂层的制备与性能研究

采用共混-喷涂-热压的方法,在316L不锈钢表面上制备了10μm厚不同导电填料含量的石墨/聚酰亚胺(G/PI)、纳米炭/聚酰亚胺(C/PI)复合涂层。通过扫描电镜(SEM)、动电位极化、粘附力测试,以及接触电阻和水接触角测量,比较了含40%～70%(质量分数)填料的两种涂层的各项物理化学性质及其对316L不锈钢耐腐蚀性能的影响。结果表明,C/PI与G/PI涂层均能有效提高316L不锈钢基板的疏水性及耐蚀性,但G/PI涂层与316L不锈钢基板的结合力更好,更适合用作316L不锈钢双极板的耐蚀涂层。在含0.5 mol/L H_2SO_4和5 mg/L F-的溶液中,40%填料含量的G/PI复合涂层的耐蚀性最好,水接触角为86.6°。当组装扭矩为4.0 N·m时,70%G/PI涂层与碳纸的接触电阻为17.24 mΩ·cm~2,较316L不锈钢降低了约80.49%。     

0Cr18Ni9不锈钢经热加工后是否需要固溶处理的试验研究

0Cr18Ni9不锈钢经热加工后,对其在固溶和不固溶两种状况下进行腐蚀性试验,通过金相分析,得出0Cr18Ni9不锈钢经热加工后必须进行固溶处理的结论     

0Crl8Ni9不锈钢经热加工后是否需要固溶处理的试验研究

0Cr18Ni9不锈钢经热加工后,对其在固溶和不固溶两种状况下进行腐蚀性试验,通过金相分析,得出0Crl8Ni9不锈钢经热加工后必须进行固溶处理的结论     

固溶处理对Q235/316L异种钢焊接接头显微组织及力学性能的影响

采用手工电弧焊对Q235/316L异种钢进行焊接,焊后使用电阻炉对焊接接头进行不同温度的固溶处理,然后对焊接接头进行显微组织分析和力学性能研究。结果表明:固溶处理后,焊缝区组织比较均匀,力学性能得到改善;焊接接头的拉伸断裂均发生在Q235母材区,抗拉强度最大值为568MPa;焊缝区的韧性随着固溶温度的升高而增加,焊缝区的硬度有所降低,但高于Q235母材和316L母材的硬度。     

敏化316L不锈钢晶间腐蚀的声发射特性

采用沸腾硝酸法和声发射技术研究了敏化316L奥氏体不锈钢的晶间腐蚀特性。通过失重法对3个周期实验的腐蚀速率进行计算和评定,并利用金相显微镜观察了各周期实验后试样腐蚀形貌;同时利用声发射检测系统实时采集了实验过程中的晶间腐蚀声发射信号,通过对信号进行参数分析和小波分析探究了敏化316L不锈钢晶间腐蚀的声发射信号特征与规律。实验结果表明,敏化316L不锈钢的晶间腐蚀分为腐蚀萌生阶段、平稳腐蚀阶段和快速腐蚀阶段;对信号进行参数分析发现各腐蚀阶段的计数率先缓慢增大继而保持平稳不变,最后又迅速增大;信号幅值出现明显的分层现象:腐蚀萌生阶段为25²7dB,平稳腐蚀阶段为2727dB,平稳腐蚀阶段为27³0dB,快速腐蚀阶段为3130dB,快速腐蚀阶段为31³4 dB;最后对信号进行小波分析发现声发射信号主要由频率为200、280kHz的信号组成。