BOF→LF→VD→CC流程生产38CrMoAl钢实践

采用BOF→LF→VD→CC流程生产38CrMoAl钢可降低能耗,提高生产效率,降低生产成本。若调整铝含量的方法不当,则会导致反应产物Al2O3沉积于水口,引起连铸过程絮流,甚至浇次中断。通过介绍石钢京诚装备技术有限公司BOF→LF→VD→CC流程生产38CrMoAl钢的实践情况,对此流程控制要点进行了分析。     

"BOF→LF→RH→钙处理→CC"工艺生产管线钢过程夹杂物演变

对"BOF→LF→RH→钙处理→CC"工艺生产X70管线钢过程的夹杂物行为演变进行了研究。发现LF精炼过程夹杂物由多面体Al_2O_3转变为球形的MgO-Al_2O_3-CaO-CaS复合夹杂。RH精炼过程夹杂物成分变化不大,但是夹杂物数量和尺寸都减小。钙处理后,夹杂物中的CaO和CaS含量增加,w(CaO)/w(Al_2O_3)增大,平均成分偏离低熔点区。在连铸过程由于二次氧化导致钢中Al_s和T.Ca含量降低,同时中间包夹杂物中CaO和CaS含量有所降低,夹杂物数密度和最大尺寸都有所增加,应加强浇铸过程的保护浇铸,以更好地保证钙处理效果。由于降温过程钢-夹杂物之间平衡的移动,夹杂物由中间包中液态的CaO-Al_2O_3转变为铸坯中的以Al_2O_3-CaS和MgO-Al_2O_3类型为主的高熔点夹杂物。     

BOF→LF→CC流程钢水温度预报

针对炼钢连铸流程的工艺特点和生产数据,建立了基于BP神经网络的"BOF→LF→CC"流程钢水温度预报模型。通过相关性分析筛选模型变量,利用五数概括法筛选数据,采用LM优化算法改进BP神经网络,利用生产数据对模型进行了训练和测试。并用Java语言开发了钢水温度预报模型的程序,在某钢厂进行了应用。结果表明,各区段钢水温度预报模型的预报命中率基本可以满足生产的要求。     

EAF→LF→VD→CC流程SAE8620RH齿轮钢中夹杂物分析

针对国内某钢厂采用EAF→LF→VD→CC流程生产的SAE8620RH齿轮钢中夹杂物,通过SEM-EDS和热力学计算研究了夹杂物的形成机理和演变规律。结果表明,钢中的复合夹杂物主要是以MgO·Al₂O₃为核心外部包裹CaS的复合形式存在。LF精炼初期夹杂物主要为MgO·Al₂O₃,外部包裹有少量的CaS;经过钙处理后,部分MgO·Al₂O₃被改性为液态钙铝酸盐;经VD真空处理后,MgO·Al₂O₃外部包裹的CaS比例明显增加;铸坯中MgO·Al₂O₃外部重新析出MnS,形成MgO·Al₂O₃-(Ca, Mn)S。当钢液中的w(Al)=0.03%时,w(Mg)=1.85×10^-6就可以生成MgO·Al₂O₃。在LF精炼初期,CaS主要是[S]和[Ca]直接反应生成...     

90t EAF→LF→VD→CCM流程冶炼GCr15轴承钢非金属夹杂物演变

对“90 t EAF→LF→VD→CC”流程生产轴承钢的全流程夹杂物进行了研究。结果表明,LF精炼结束以CaO-Al₂O₃-CaS和Al₂O₃·MgO尖晶石为主;VD真空处理后,Al₂O₃·MgO尖晶石几乎全部消失,钢中夹杂物以液态钙铝酸盐为主,T.O质量分数由精炼结束的8.6×10^-6降低至破空的4.3×10^-6,并且夹杂物的去除率达65%。浇铸过程中间包钢水T.O和N含量并未增加,但重新生成了Al₂O₃·MgO尖晶石,重新生成的尖晶石是恶化钢水可浇性的主要原因。     

BOF→RH→CC流程冶炼SPHC钢的工艺优化

针对SPHC钢冶炼过程中钢液磷含量超标、可浇性差的问题,通过热力学计算和生产数据分析研究了转炉出钢温度、出钢碳含量对钢液中磷含量的影响,及钢包渣的氧化性和RH操作过程对钢液洁净度的影响。在采取降低转炉出钢温度和出钢碳含量、加入炉渣改质剂、增大出钢口的内径、优化RH脱氧制度等改善措施后,转炉平均出钢时间缩短了0.9 min,出钢平均温降减小了15℃;转炉终点磷含量的达标率从87.1%提高到94.3%;RH工位吹氧升温的比例从30.2%降低到14.3%;单中间包的连浇炉数从4炉提高到8炉以上。     

BOF→RH→CSP工艺生产低碳钢薄板坯的质量控制

涟源钢铁集团有限公司采用"BOF→RH→CSP"工艺生产的低碳钢薄板存在非金属夹杂物和破边、边裂等质量缺陷,CSP存在水口结瘤堵塞现象。通过对连铸坯质量的影响因素分析,提出了转炉冶炼、RH精炼、钢水钙处理、软吹氩搅拌等工艺优化措施,采取措施后,低碳钢平均连浇炉数达到15炉以上,薄板质量明显改善。     

LD→LF→CC工艺控制过程氧含量变化的研究

研究了临钢转炉→LF→连铸工艺流程中钢中氧含量的变化规律。通过在各工序点取样,氮、氧分析,金相观察和电解提取夹杂物分析等工作,摸清了临钢转炉→LF→连铸工艺流程中各工序钢中氧含量的大致水平,分析了进一步提高钢水质量的主要限制环节,并提出了相应的改进建议。     

《EBT→LF→CCM》在电炉改造中的应用

本文介绍在电弧炉炼钢工艺改造中,按<偏心炉底出钢(EBT)炉——钢包精炼(LF)炉——连铸>工艺路线进行设备改造及试产运行的工艺效果.     

LD→LF→CC工艺生产82B钢的洁净度研究

采用加入示踪剂、全流程系统取样与实验室综合分析相结合的方法,对8213钢生产过程中各工序钢中T．O和N含量、显微夹杂物和大型夹杂物数量和粒径分布以及成分类型进行了系统研究。结果表明：LF精炼后钢中侧（T．0）和显微夹杂物数量显著下降,分别降低62．06％和43．57％;铸坯中训（T.O）和显微夹杂物数量的平均值分别为2...     

转炉→吹氩站→连铸工艺生产含铝钢试验

介绍了重庆钢铁股份有限公司炼钢厂“80t转炉→吹氩站→连铸”工艺路线生产含铝钢试验,分析了含铝钢试验过程中的铝含量、硫含量、温度和可浇性控制措施,取得了较好的效果。试验钢中化学成分满足要求、夹杂物和气体含量低、浇铸性能好、实物质量良好。     

RH→LF和LF→RH工艺生产管线钢增氮控制的比较

比较“铁水预处理→BOF→RH→LF→板坯连铸机”和“铁水预处理→BOF→LF→RH→板坯连铸机”两种工艺路线生产管线钢精炼过程的增氮控制.结果表明,LF→RH比RH→LF生产工艺在精炼时增氮减少约5×10-6.因此从控制增氮角度上,生产管线钢优先选择LF→RH精炼工艺.     

合金钢γ→α转变温度的计算

采用Wagner的热力学模型,设计了计算程序。计算含Mn、Si、Ni、Cr、Mo、Cu、V、Nb、w、Co等10种合金元素(合金含量<7%)的多元系低合金钢的奥氏体-铁素体平衡及仲平衡温度,用该程序计算了多元系统合金钢的奥氏体-铁素体平衡温度,计算结果和实际测量值符合得很好。     

BOF→RH→CSP工艺生产含钛IF钢浸入式水口结瘤机理研究

针对BOF→RH→CSP工艺生产含钛IF钢浸入式水口结瘤问题,采用扫描电镜、能谱分析等方法,分析了IF钢浇铸过程水口结瘤物的组成,结合中间包夹杂物的特性,阐明了水口结瘤的机理。结果表明:钛元素的存在一方面使钢水中Al_2O_3夹杂物不易碰撞长大,另一方面减小了钢液、耐材和夹杂物之间的润湿角,容易造成水口结瘤;结瘤物初始沉积层主要为钢水与水口耐材反应生成的以Al_2O_3为主的复合氧化物;而结瘤物主体层主要来源于钢水中的夹杂物,为低变性的MgO·Al_2O_3尖晶石或Al_2O_3,且含有钢滴;夹杂物沉积进而烧结成疏松的网状层,使钢水更易粘附从而加剧了水口结瘤速度。研究结果可为优化工艺参数、提高BOF→RH→CSP工艺连浇炉数和产品质量提供可靠的理论指导。     

On the constitutive relations for δ → α and α → δ martensitic transformation plasticity in plutonium alloys

A constitutive model for transformation plasticity based on isothermal martensitic kinetics is applied to δ → α and α → δ transformation in Pu alloys. The model is in good agreement with available data for the α → α transformation plasticity behavior of PuGa alloys in uniaxial compression as a function of composition, temperature and strain rate. Application to α → δ transformation in uniaxial tension and crack-tip stress states indicates that general transformation in uniaxial tension is precluded by premature brittle fracture of the α phase, but localized transformation will occur at crack tips as supported by metallographic observations.     

Are operators describing b→sγ？

The operators of b→ sγ, b →sl＋l- are usually regarded as being sufficient to describe b →sγγ, b → sl＋l-T with the statement that contributions from diagrams without an effective vertex b --＊ ST to processes b →sγγ and b →sl＋l-T are negligible. In this wor     

形变奥氏体→铁素体的热力学计算

本文采用规则溶液模型计算了Ｆｅ－Ｃ－Ｍｎ合金中形变奥氏体→铁素体的相平衡浓度Ｘ＾Ｅ，并详细讨论了合金成分、温度和形变条件对形核体积自由能变化△ＧＶ的影响。在大量计算的基础上，建立了未形变和形变条件下计算△ＧＶ的回归关系式。并以此为基础，定量讨论了形变条件对铁素体形核速率ＪＳ＾*的影响，计算结果与文献[８]给出的实验结果在 变化趋势上是一致的。     

Fe-Mn-C系γ→α相变驱动力计算

本文利用Hillert-Staffanson模型计算了Fe-1.33Mn-0.47C(at％)系Y→α相变驱动力G_v~Y→α。结果表明,ΔG_V~Y→α与温度的关系可以简单地表示为相关系数为0.9992。这一计算结果适用于成分与之相近的C-Mn钢和微合金钢的Y→α相变驱动力估算。