抽水蓄能机组座环/蜗壳组装焊接

文章以惠州抽水蓄能电站分瓣座环/蜗壳现场组装焊接为例,探讨摸索了焊接基本变形控制方法,通过正确的变形控制手段,使得座环/蜗壳在组焊完成后,不再进行二次加工,节省了大量的工时,降低了成本可供类似机组的分瓣座环/蜗壳组装焊接参考。     

天生桥二级水电站座环和蜗壳工地焊接

天生桥二级水电站水轮机座环重80t,上下环板材料为SM50B,厚度150mm,由哈尔滨电机厂制造生产,分两瓣在工地拼装焊接。本文叙述了水轮机座环组合面厚板拼缝时,为控制焊接变形,防止焊接裂纹所采取的合理焊接顺序及焊接工艺措施,介绍了蜗壳62U高强钢焊接工艺和采用反变形方法成功解决蜗壳瓦片拼缝焊接变形的经验以及对蜗壳焊接质量控制的探讨。     

乌东德左岸850 MW座环焊接及变形控制要点

乌东德电站左岸850 MW座环质量和外形尺寸均较大,但运输超宽超高原因使得座环底环基础板、大舌板及蜗壳尾节为部件到货,座环本体分4瓣到货,本需在工厂内进行的工作改在工地进行拼装焊接,增加了现场焊接工作量,同时也增加了座环焊接质量控制难度。从座环焊接重难点、座环焊接技术要求和变形控制最难的底环基础板、分瓣面、舌板等的焊接变形控制方法进行分析和探讨,经过吸取首台座环的经验教训,最终保证6台座环形位尺寸和焊缝质量全部达到优良标准。     

锦屏一级水电站蜗壳水压试验及变形监测分析

为检验水轮机蜗壳焊缝焊接质量、检查蜗壳和座环整体的安全度和设计的合理性,有效削减蜗壳焊接过程中产生的焊接应力,同时检验蜗壳充水后的变形规律,对蜗壳水压试验过程中及泄压后座环及蜗壳变形量进行监测和分析,既为水轮机蜗壳混凝土浇筑方式的选择提供参考,也为蜗壳水压力对运行机组振动的影响分析提供借鉴。     

石门水电站蜗壳非对称焊接变形控制

蜗壳挂装及现场焊接质量直接影响蜗壳和座环安装的质量。通过对新疆呼图壁河石门水电站现场蜗壳非对称挂装焊接过程控制的详细介绍,阐述了一种现场非对称蜗壳挂装、焊接过程监测、控制技术。     

桐柏抽水蓄能电站1号机分瓣座环及蜗壳安装

桐柏抽水蓄能电站机组座环及蜗壳在工厂整体制作完成后,为方便运输而分成两瓣.对1#机分瓣座环及蜗壳安装间拼装、焊接、整体吊入机坑调整就位等相关过程施工做了详细介绍,可为同类型结构的座环及蜗壳安装提供借鉴.     

B610CF与S500Q异种高强钢同部位多次焊接研究

糯扎渡水电站蜗壳和座环过渡板材料分别为B610CF和S500Q异种高强钢,蜗壳安装后因打压变形和位移需拆除重装,处理过程中蜗壳与过渡板焊接接头存在多次焊接,通过模拟蜗壳处理过程焊接试板进行试验,研究这两种异种高强钢的多次焊接性能,评价蜗壳处理方案的可行性。     

江口水电站机组蜗壳焊接变形控制

焊接变形控制的措施有反变形法、焊接顺序、对称施焊、刚浇固定法等。机组蜗壳采取上述措施后,应力变形均得到了有效控制。     

糯扎渡水电站蜗壳与蝶形边多次焊接模拟试验

糯扎渡水电站9号水轮机蜗壳在水压试验过程中出现了异常的变形。根据最终蜗壳变形处理方案,7号～9号机组蜗壳进口段需拆除重新制造安装,这样与蝶形边就存在焊接、切割、再焊接等情况。文中提供蜗壳与蝶形边不同板厚和不同材质的多次焊接模拟试验方案,并根据试验结果对7组焊接试板的焊接接头进行力学性能试验,分别测定母材、热影响区、焊缝硬度和进行金相组织分析。砌割前不返修、切割后不返修、返修1次、返修两次及切割前返修1次,切割后不返修、返修1次、返修两次焊接情况的焊接性能完全可以满足原设计要求,焊接试验方案完全可行。     

巨型水轮发电机组蜗壳焊接的一种新方法

针对大型水电站巨型机组金属蜗壳传统焊接工艺存在的问题,探索蜗壳焊接新工序。通过在溪洛渡水电站右岸电站蜗壳焊接试验基础上,提出了一种蜗壳焊接新方法,优化了焊接工序,改善了工作环境和保证了焊接质量的稳定,同时将传统工艺与新工艺的蜗壳焊缝进行现场应力试验对比,说明了新方法在质量上是可靠的。     

二滩水电站水轮机分瓣转轮的焊接

:二滩水电站水轮机转轮为分瓣结构 ,上冠采用 18个预应力卡拴现场把合 ,然后封焊过水面。叶片和下环组合缝需现场焊接 ,下环焊缝坡口采用国内少见的大钝边无间隙双U型结构 ,焊接不用采取反变形措施。转轮母材为马氏体 ,焊条主要采用马氏体焊条。马氏体硬度大 ,韧性小 ,但可焊性差 ,故焊接前制定了严谨的工艺 ,并且焊接时对线能量、焊道宽度、预热温度、层间温度、后热温度、后热时间等均进行了严格控制。二滩水电站已全部投运的 6台机转轮经停机检查 ,现场焊接的主焊缝无裂纹。二滩水电站转轮的特殊结构和材质及所采取的焊接工艺为国内分瓣转轮的设计、制造、现场焊接提供了有益的借鉴     

高水头抽水蓄能电站蜗壳座环安装要点

绩溪电站蜗壳设计压力10.3MPa,采用国产800MPa级高强钢板卷制焊接而成。结合高强钢蜗壳座环材质特性和结构特征,以现场实际安装过程为基础,叙述蜗壳座环工地组圆拼焊、机坑内吊装调整、15.45MPa水压试验、5.15MPa保压浇筑及座环基础螺杆拉伸的详细流程;举例分析水压试验过程中的蜗壳变形量;简要计算绩溪电站多工况下座环基础螺杆应力变化情况,并复核基础螺杆预紧力安全裕量;总结高强钢蜗壳座环焊接过程变形量控制、保压浇筑前固定方式、基础螺杆拉伸工艺等安装要点。     

座环蜗壳工地焊接技术浅谈

山东沂蒙抽水蓄能电站蜗壳座环采取在厂内完成尾部蜗壳及过渡板焊接,其余壳节在工地安装间完成装焊。本文对座环蜗壳现场焊接控制重点等进行整理,总结出抽水蓄能机组座环蜗壳现场焊接施工工艺和相关施工经验,为同类型施工提供技术支持和借鉴。     

小湾水电站蜗壳大舌板现场装配和焊接

小湾水电站大舌板由水轮机制造厂家提供，舌板板厚为90mm，材质为S550Q，在现场配割后与蜗壳进口C管节装配和焊接。对蜗壳进口C管节与大舌板之间相贯线的现场划线、装配和焊接后热消氢等工艺作重点论述，以期对其它电站大舌板的现场装配和焊接提供借鉴。     

大型水电站分瓣座环上、下环板焊接仿真及防变形施工控制

大中型水电站水轮机座环由于其体积大、重量重等特点,需要分瓣运输至现场进行组装、焊接,其焊接过程中,对法兰水平度、环板圆度均提出了较高的要求。本文建模了座环上、下环板关键焊接部位并进行动态焊接仿真,通过调整座环上、下环板焊接顺序和焊接工艺参数,仿真求解不同顺序及焊接工艺参数对座环焊接变形结果的影响,力求在焊接过程中,采取更严谨、科学合理的焊接工艺和方法,确保分瓣座环现场焊接变形可控。     

乌江渡发电厂扩建工程水轮机蜗壳安装施工工艺总结

文章对乌江渡发电厂扩建工程2台水轮机蜗壳的安装进行总结，介绍蜗壳的拼装、挂装、焊接等施工工艺，以及在施工过程中遇到的如蜗壳瓦片成形差及周长超差、焊缝坡口设计不合理、蜗壳混凝土浇筑变形控制、高强钢的加温及保温焊接、焊后消氢处理等控制方法，特别详细地介绍了NK-HITEN610U高强调质钢的焊接工艺及质量控制点，为今后水电站水轮机蜗壳施工工艺提供参考。     

溪洛渡水电站水轮机蜗壳焊接技术

溪洛渡右岸地下电站水轮机蜗壳共制作9套,每套蜗壳分34个管节制作、一套进人门的制作与安装和4个脉冲测压盒的安装。其中,凑合节3节,凑合节瓦块出厂,只焊接吊耳和内支撑。焊接蜗壳主体材料为B610CF低碳高强度调质钢板,钢板最大厚度80 mm,最小36 mm,断面弧度由3 870~1 351 mm逐渐过渡,制作质量要求高,半径允许偏差±3 mm,因此,需要严格控制蜗壳的焊接变形。文中主要介绍蜗壳制作焊接顺序、焊接线能量控制、焊接变形控制和焊缝质量控制等方面,浅谈水轮机蜗壳的焊接技术。     

黄登水电站475MW水轮机座环现场焊接

黄登水电站水轮机座环受运输和厂内加工条件等因素的限制设计成分瓣座环在现场组焊,且其上下法兰面的把合螺孔在制造厂内已精加工完成,因此更需要严格控制座环在现场的焊接质量,减少焊接变形保证机组的安装质量。本文结合黄登水电站水轮机座环现场焊接的成功经验,就水电站分瓣座环现场焊接作一阐述,希望为以后相似座环现场焊接提供一定借鉴。     

高水头水轮机配水环管(蜗壳)水压试验及保压浇筑混凝土

高水头冲击式水轮机配水环管（蜗壳）采用分段压力试验,消除大厚度钢板焊接过程中产生的应力;大型中高水头抽水蓄能机组也采用水压试验来有效消除蜗壳焊接过程中的应力并检查焊接质量,同时检验蜗壳充水后的变形规律。两种类型机组的配水环管和蜗壳均采用保压浇筑混凝土施工的方法,取消蜗壳与混凝土之间的弹性垫层,使蜗壳与混凝土紧贴,减小机组运行中的振动,减小蜗壳内水压力对混凝土的作用力,增加安全裕度。     

棉花滩水电站4号机座环及蜗壳安装

棉花滩水电站安装4台单机容量为150MW的混流式水轮发电机组。座环总重41t，分两瓣在工地安装场拼装焊成整体，材料为Q345D，Z35。蜗壳为Q345C钢制，钢钣厚为19－41mm，共29节，总重132t。制造厂已将其中21－24节蜗壳和25－27节耳板与座环焊在一起，工地共需挂装25节，每节由2－3块瓦块组成。座环和蜗壳的焊接均预热，预热温度为100－120℃，焊接采用分段、退步、对称焊，焊后进行后热处理，后热温度为200－220℃。工件冷却后对焊缝进行无损检测，质量属于优良。通过实践认为：良好的焊接工艺是质量保证的前提；座环、蜗壳安装及混凝土浇筑过程中应有牢固的支撑；设计应考虑现场施工条件，便于施工，以利更好地保证质量。