不锈钢薄壁三通管件冷挤压成形工艺

通过对不锈钢薄壁三通管件冷挤压成形工艺进行的大量试验，提出了薄壁不锈钢三通管件冷挤压成形的模具结构形式，分析了工艺参数，介绍了降低成本、提高模具寿命的工艺方法。     

城市输水用Q235B+304不锈钢复合管环焊焊接工艺

不锈钢复合管内侧为具有耐腐蚀性能的不锈钢,外侧为具有一定强度的碳钢,成为新一代环保型输水管。为了研究8 mm+2 mm厚城市输水用Q235B+304不锈钢复合钢管的环焊焊接工艺,试验选用合理的焊接材料及坡口形式等,获得了复合板与复合板、复合板与碳钢板的焊接接头。通过拉伸、冲击、弯曲试验评价两种焊接接头的力学性能;通过检测接头不锈钢焊道化学成分,评估复合管焊接接头内侧不锈钢焊道的耐晶间腐蚀性能。结果表明,所采用的焊接工艺获得的接头力学性能满足技术要求且富余量较大,复合管接头不锈钢焊缝获得了A+(5%~10%)δ组织,耐晶间腐蚀性能优异。     

6m~3不锈复合板发酵罐的焊接工艺及接头性能研究

本文简要介绍了A3钢与1Cr18Ni9Ti不锈钢采用塞焊法焊制不锈复合板,及该复合板对接焊缝的焊接工艺过程和工艺评定。     

不锈钢复合钢板压力容器焊接坡口的设计

不锈钢复合钢板压力容器焊接坡口的设计赵炜（湖南省攸县化工部湘东化工机械厂４１２３００）关键词坡口不锈钢复合钢板压力容器改进设计目前，焊制不锈钢复合钢板遵循的标准是《不锈钢复合钢板焊制压力容器技术条件》（１３０Ａ３—８４）和《不锈钢复合板焊接技术条件》...     

巨龙钢管有限公司生产的低温环境(-45℃)用钢管、弯管、管件产品通过鉴定

<正>巨龙钢管有限公司生产的低温环境(-45℃)用钢管、弯管、管件产品通过鉴定[发布日期:2018-12-29]2018年11月,巨龙钢管有限公司生产的X80钢级Φ1 422 mm低温站场用钢管、弯管、三通新产品通过了中国石油集团公     

大口径三通管翻边成形工艺参数优化

现有企业生产大口径三通管要通过多道次翻边工艺,本文根据冲压变形规律设计的预制孔管件可进行一次翻边生产等径三通管,同时应用Deform软件对翻边工艺进行数值模拟.然后,利用神经网络结合遗传算法对大口径管件预制孔孔形及凸模运动速度进行优化,可得到成形质量较佳的三通管.最后,通过对人口径三通管多级翻边扩孔工艺研究得出结论:以冲压变形规律设计的预制孔管件一次成形特定高度的三通管是可行的,但需对工艺参数进行优化.     

铜钢喷嘴电弧焊

我公司某产品的喷嘴由紫铜、A3钢、1Cr18Ni9Ti不锈钢及铸钢等板、管件焊制而成(图1)。其工作压力为0.35MPa。该构件共由5条焊缝焊成,焊缝1为紫铜与紫铜焊接,焊缝2为紫铜与A3钢管焊接,焊缝3是     

管子和管件焊接接头焊后局部热处理及其温度控制

介绍了电站管道和管件焊接接头焊后局部热处理的适用方法。测试了应用这些方法进行局部热处理时的温度分布。结合直管段焊接接头、焊制三通的热处理,讨论了如何实施现行技术条件,如何改善热处理时的均温和降低温度梯度等问题。     

制坯工艺对热轧不锈钢/碳钢复合板复合效果的影响

采用真空电子束焊接、界面四周焊合抽真空和界面四周焊合3种工艺制备不锈钢/碳钢复合板坯并热轧,研究了不同制坯工艺下复合板复合界面的组织结构及其性能。结果表明,利用真空电子束焊接和界面四周焊合抽真空两种方式制备的复合板坯经热轧后能100%复合,而通过界面四周焊合方式制备的复合板坯在热轧后界面结合率较低。对3种工艺下成功复合的部位,其复合界面形貌相似,即界面都较平直,且都存在不锈钢、碳钢和复合层3个区域以及近复合层碳钢内的脱碳区,靠近不锈钢侧也都间断分布着Si-Mn等的氧化物。真空电子束焊接和界面四周焊合抽真空两种方式制备的坯料在热轧后碳钢与不锈钢之间都实现了较高强度的复合,并且真空电子束焊接坯料热轧复合板的强度值都略高于界面四周焊合抽真空复合板的。     

拔制三通和管线开孔补强的数学模型分析及应用

介绍拔制三通和管线开孔的补强方法,分析拔制三通和管线开孔补强的数学模型,并应用该数学模型进行计算。分析认为:在已知现场需求的条件下(设计压力,三通主管外径,支管外径、钢级),通过拔制三通和管线开孔补强的数学模型可以快速求出三通的设计壁厚;在已知设计壁厚情况下,将已知参数代入拔制三通和管线开孔补强的数学模型,可以反推出三通的产品试验压力,简单快捷。     

小口径低碳钢-不锈钢复合钢管焊接新工艺

某小口径低碳钢-奥氏体不锈钢复合钢管的制造项目,由于钢管口径太小,无法选择“先基层,再过渡层,最后覆层”的常规焊接工艺填充顺序,而只能考虑单面焊双面成形,即先焊接覆层,后焊接基层。通过深入研究低碳钢-奥氏体不锈钢复合板常规焊接工艺的机理,以及分析不能直接在不锈钢表面堆焊碳钢的原因,探索性地引入工业纯铁作为新型过渡层填充材料。利用纯铁含碳量低的特性,避免了焊接接头中出现晶间腐蚀、热裂纹和冷裂纹倾向等问题,其塑性、韧性好的特点也进一步克服了直接在不锈钢表面堆焊碳钢会出现的裂纹问题。通过一系列试验验证了此工艺的合理性,从而获得了一种全新的焊接小口径低碳钢-奥氏体不锈钢复合钢管的方法。     

不锈钢复合板球形储罐现场组焊工艺要点

不锈钢复合板因有着低合金钢与不锈钢的共同优点,在石油、化工、燃气、冶金、医药等行业应用前景广泛。不锈钢复合板焊接工艺与众不同,对于它的现场组焊有着特殊的要求,以保障其焊接质量。为此,本文结合现行压力容器和球形储罐标准、规范,针对球形储罐的型式、结构、尺寸与施工特点,提出不锈钢复合板球形储罐现场组焊的工艺要点。     

不锈钢复合板焊接设备复层的耐蚀性弱化与脆裂及其对策

在对16MnR+0Cr18Ni9不锈钢复合板焊接过程中的耐蚀性能弱化及引发抗裂性能下降的成因进行分析的基础上,通过焊接试验研究,摸索和总结出该材质设备的优化焊接工艺及专项控制措施,为现场成功焊制设备及提高一次性返修合格率积累了经验.     

瑞典和英国数家不锈钢公司合并

瑞典ABSandvikSteel公司将与英国SandvikSteel公司和RGB不锈钢有限公司合并，SandvikSteel公司是英国的一家销售机构，负责不锈钢专用钢管、管件、棒材、空心棒材及焊接耗材的销售。新公司改称SandvikSteel，并与RGB不锈钢公司合作，旨在加强管材、棒材、管件及法兰产品在英国市场的占有率。瑞典和英国数家不锈钢公司合并     

Q345R+S31603不锈钢复合板真空闪蒸罐的焊接工艺

用板厚19 mm的Q345R+S31603不锈钢复合板制造真空闪蒸罐,通过对比板材成分、力学和物理性能差异,分析其焊接性。设计了筒体对接及管件角接的坡口形式,选定罐体各接头的焊材及工艺参数,其中复合钢板基层焊材为J507和H10Mn2,复层焊材A022,过渡层焊材A042。过渡层和复层用小线能量多道焊,层间温度60~80℃。焊接试样经力学性能和化学成分评定合格,焊缝质量经无损检测合格。     

奥氏体不锈钢复合板制压力容器不同热处理工艺对焊接接头性能的影响

奥氏体不锈钢复合板制压力容器在化工企业有着大量的应用,但奥氏体不锈钢复合板因为基层和覆层属于不同的材质,焊接工艺比较复杂。当奥氏体不锈钢复合板制压力容器的壁厚较厚或者有特殊要求时,为消除焊接残余应力,需要对压力容器进行热处理,如果焊接工艺和热处理工序掌握不当,会出现各种焊接质量问题。对S30408+Q245R奥氏体不锈钢复合板的焊接工艺和热处理工序进行了研究。     

压力容器不锈钢复合板焊接工艺开发

S31603/Q345R不锈钢复合板由于其材料和结构的特殊性，兼具了不锈钢的耐腐蚀性和低合金钢的强度等优点，在海洋钢结构压力容器生产中的应用越来越广泛。本试验中采用埋弧焊+氩弧焊、埋弧焊+焊条电弧焊和焊条电弧焊3种焊接工艺，选择适当的焊接材料、坡口形式和焊接工艺参数对厚度(3+18) mm的经爆炸焊复合形成的S31603/Q345R不锈钢复合板分别进行对接焊试验，分析其焊接接头的力学性能及腐蚀性能，其结果均满足要求。     

铜/不锈钢爆炸焊界面组织及性能

采用通过经验公式估算的焊接工艺参数制备了T2紫铜/06Cr19Ni10不锈钢爆炸焊复合板。通过金相显微镜、扫描电子显微镜和能谱扫描仪等分析方法并结合力学性能试验,研究了爆炸焊复合板的界面组织与性能。研究发现紫铜与不锈钢爆炸焊后形成了规律的波状界面,界面主要为固相结合,波峰与波谷区域分别嵌入了不连续的漩涡状铸态组织,该组织主要由ε-Cu,γ-Fe及不锈钢微粒组成;爆炸焊后,界面附近不锈钢组织中形成了绝热剪切带,奥氏体不锈钢发生了马氏体转变。紫铜组织中能够观察到退火和再结晶现象;界面的结合强度达280.3 MPa,且界面附近组织的显微硬度明显得到了提高;复合板的最大抗拉强度为561 MPa,界面结合区断口观察到混合断裂特征,而漩涡状铸态组织的存在未对拉伸断裂失效产生明显的影响。     

不锈钢卡压式管件的成形工艺

基于建设部2001年颁布的《不锈钢卡压式管件》标准，介绍了三通、弯头、直通等型式管件的塑性成形模具、关键工艺流程及工艺参数。文中所介绍的模具及工艺均适用于大批量生产，且管件成形精度好，模具成本低，综合效率高。     

不锈钢复合板的焊接及质量控制

本文以奥氏体不锈钢复合钢板产品制造为例,介绍不锈钢复合板制造、焊接过程中的注意事项,包括焊接材料选择,焊接工艺参数,焊接顺序及无损检测要求,从材料下料、坡口制备、现场施焊、无损检测方面阐述了不锈钢复合板焊接质量控制要点。