浇注聚氨酯耐磨涂层在水轮机转轮上冠汽蚀区应用

早期水轮机转轮上冠、叶片多采用不同材质材料焊接而成,多年运行后易在上冠区域产生汽蚀破坏,随着水轮机运行时间延长,上冠汽蚀破坏的速度会显著增快。采用浇注聚氨酯耐磨涂层技术对水轮机转轮上冠汽蚀区进行抗汽蚀防护,经过五年运行,涂层基本完好,起到了较好的汽蚀防护效果,有效防止汽蚀破坏区域扩展。该技术对存在同类问题的水电站具有参考价值。     

白山电站1号机组转轮解轴翻转与汽蚀处理

吉林省桦甸市白山发电厂为总装机容量1500MW的特大型水电站,是一座以发电为主,兼有防洪等综合效益的水电站,白山站一期机组已经运行将近20a,由于电站水头较高,机组在系统中担任调峰、调频及事故备用的任务,运行工况复杂,机组经常在非优工况下运行,汽蚀破坏严重,尤其上冠汽蚀严重,最大汽蚀深度可达45mm,虽然每次检修都进行汽蚀处理,但是转轮叶片靠近上冠狭窄区域的汽蚀由于焊接和打磨困难,没能进行彻底处理,文章就白山发电厂在2008年3月1号机组扩修时对水轮机轴和转轮分解、转轮翻转、转轮汽蚀进行彻底处理进行简单介绍,并对处理过程中发生的问题进行探讨。     

水轮机导叶汽蚀损坏的修补

我国援外工程刚果布昂扎水电站水轮机的导叶是由30号铸钢制成的。检修中发现2号机8号导叶在进水边止水面上60毫米宽的全长范围内汽蚀深度达5毫米,5号和7号导叶的同样部位也受到汽蚀破坏(见     

混流式水轮机转轮大面积抗汽蚀堆焊

在水轮机运行过程中,由于气隙空蚀的产生,导致水轮机通流部件受到严重损坏,对水轮发电机组的安全满发造成很大的威胁。因此,研究水力机械抗汽蚀的问题,引起国内外的极大关注。汽蚀是一种复杂的动水力学现象。至今未形成世所公认的完整的汽蚀理论。普遍认为,在高速流体中,当某处压力降低到液体的饱和蒸汽压力以下时,导致爆发性的汽化,生成汽——气空泡,当汽化空泡流动到高压区突然被压缩而在固体表面崩溃时,形成射流般的高频     

水电站低水头、低负荷运行工况的危害分析及对策

介绍了江西省武宁县盘溪水电站低水头、低负荷运行工况造成汽蚀破坏、机组振动和机组出力、效率下降,最后提出了相应的对策．     

水轮机转轮汽蚀的修补

水电站发生汽蚀后,转轮形成蜂窝状的孔洞,叶片表面和背面严重剥落,若不及时修补,形成恶性循环,甚至使整个过水部件破坏,严重地影响机组安全运行,修补的方法很多,目前看来采用环氧砂浆修补汽蚀件,比较实用,其方法如下:     

电站运行大课堂

四、预防水轮机产生汽蚀的主要措施 要做好水轮机汽蚀的预防工作,首先应了解引起水轮机汽蚀的主要原因。水轮机产生汽蚀的原因比较复杂,一般认为：由于水轮机内部水流压力的降低,当水轮机中某一局部区域的水流压力降低到饱和蒸汽压力时,水就发生汽化,出现大量的气泡。当水流流到高压区时,由于压力增大,气泡凝结,     

日照水库电站水轮机补强措施

日照水库位于日照城西15km处,建于1958年。水库控制流域面积548km~2,总库容2.72亿m~3,兴利库容1.82亿m~3,设计灌溉面积2.13万hm~2。水电站位于日照水库主坝南首,兴建于196O年,是山东省建设最早的坝后式水电站。现有机组3台共计144OkW,已累计发电6400万kW·h。运行30多年来,3台机组都遭到严重地汽蚀破坏。汽蚀之初,金属表面失去光泽,接着是由毛糙发展成麻点,且越是粗糙,有麻点,汽蚀越剧烈,进而     

电站运行大课堂

四、预防水轮机产生汽蚀的主要措施 要做好水轮机汽蚀的预防工作，首先应了解引起水轮机汽蚀的主要原因。水轮机产生汽蚀的原因比较复杂，一般认为：由于水轮机内部水流压力的降低，当水轮机中某一局部区域的水流压力降低到饱和蒸汽压力时，水就发生汽化，出现大量的气泡。当水流流到高压区时，由于压力增大，气泡凝结，     

中小型水电站水轮机吸出高度的合理选择

本文通过研究水轮机的汽蚀特性、水轮机汽蚀模拟研究中的比例效应，水电站运行中的承轮机汽蚀及若干中小水电站吸出高度选择的资料及其运行情况，对中小型术轮机吸出高度的合理选择进行探讨。     

小水轮机汽蚀磨损破环的修复与改进

本文针对甘肃小水电站水轮机汽蚀和泥沙磨损破坏严重的特点,从结构改进和防护修复两方面介绍了若干行之有效的方法.甘肃小水电资源理论蕴藏量614万千瓦,可开发利用的约300万千瓦,目前已建成小水电站526座,总装机容量13.24万千瓦,其中装机容量在500千瓦以上的小水电站43座     

浅谈水头比例法在确定水轮机吸出高度中的应用

小型水电站水轮机转轮及叶片的汽蚀直接影响到水轮机的使用寿命和效率,正确地确定水轮机吸出高度是避免或减少汽蚀的主要途径之一。传统的方法由于采用统一的计算公式,而没有全面考虑具体电站的特点,导致转轮及叶片在运行中仍然发生不同程度的汽蚀。本文通过总结河南省小水电站设计中的应用情况,介绍确定水轮机吸出高度另一种方法即水头比例法,可供小水电站设计中参考。     

对HL240（123）—LJ—140水轮机吸出高的探讨

HL240—LJ—140水轮机在不同水头下运行,允许吸出高变化很大,高水头时允许吸出高较小。广西数个电站选用吸出高值偏大而使水轮机汽蚀比较严重。建议在电站设计时应尽量考虑各种运行不同水头和工况对吸出高允许值,选用较小的吸出高值来决定水轮机安装高程,对已建成的水电站,水轮机产生汽蚀时,应改进向尾水管补气的办法和避开汽蚀区运行,以减少水轮机的汽蚀。     

射流空化汽蚀实验方法研究

设计了简单的汽蚀实验系统,利用高压水射流技术,在材料表面快速产生汽蚀.通过室温下的Q235钢汽蚀实验,得出随时间变化时Q235钢汽蚀产生的规律及各阶段的发生机理.Q235钢在清水中的破坏过程是一个以力学因素为主导,由塑性破坏向脆性破坏转变的过程,材料表面产生了明显的加工硬化.     

汽蚀对离心泵性能影响的实验研究

离心泵长时间运转后,会出现危害严重的汽蚀现象,造成泵性能下降,严重时影响泵的效率、寿命,甚至造成离心泵内部部件损坏。文章通过改变进口压力的方法对单泵、双泵并联、双泵串联等工况下汽蚀对离心泵性能影响进行实验研究。结果表明:当进口压力小于输送液体的饱和蒸汽压时,液体开始发生气化并伴随气泡产生,表明泵内发生汽蚀;汽蚀初期离心泵的效率开始下降,但表现不明显;随着汽蚀不断增大至严重汽蚀区时,Q 1~η曲线出现陡坡,效率出现明显下降并伴随嗡响。实验证明采用提高泵的进口压力等措施可适当减小汽蚀对泵性能的不利影响。     

论水泵的汽蚀问题与防止措施

论述了水泵的汽蚀现象、汽蚀发生部位、汽蚀破坏的机理及防止汽蚀破坏的水泵制造工艺措施、工程规划设计理论和管理措施,并通过两个工程实列说明工程设计中如何采取措施防止汽蚀破坏。     

水电站压力钢管的安全度设置水平

针对电力行业标准DL/T5141-2001《水电站压力钢管设计规范》修订中为水电站压力钢管设计选择适宜安全度设置水平的需要,广泛收集了国内外水电站压力钢管和压力容器方面的设计规范和相关文献资料,对国内外水电站压力钢管和压力容器设计规范的设计方法和安全度设置水平进行了分析与比较。结果表明,我国规范DL/T5141-2001的安全度设置水平是基本合适的,但明管相应于屈服强度及抗拉强度的安全系数明显偏高;埋管相应于抗拉强度的安全系数则偏低一些。针对明管、地下埋管和坝内埋管的受力特点以及破坏后果,提出了规范修订稿各种管型安全度设置水平的建议方案,供规范修订组选用和参考。     

水泵汽蚀的危害及预防措施

一、汽蚀产生的原因及危害水泵在工作中,如果泵内液体局部位置的压力降低到水的饱和蒸汽压力(汽化压力)时,水就开始汽化生成大量的汽泡,汽泡随水流向前运动,流入压力较高的部位时,在高压作用下,迅速凝结、溃灭,并伴随着噪音、振动对过流部件材料产生侵蚀,这一过程统称为水泵的汽蚀现象。     

水轮机泥沙磨损问题的探讨

水轮机泥沙磨损规律的研究,过去国内外做过不少试验,但因试验设备与实际水轮机的水力特性不同,试验材质与实际水轮机过流部件所用材质不同,因而所得结果差别较大,因此,建立大型磨损、汽蚀试验台(图1),采用模型水轮机,对进一步研究和认识磨损、浑水汽蚀(磨损与汽蚀的联合作用)、汽蚀等的破坏规律和它们之间存在的相关关系是一个进展。     

大型双吸离心泵流场数值模拟及汽蚀修复

针对高扬程大流量双吸离心泵汽蚀及磨损联合作用的破坏,对其进行数值模拟。采用雷诺时均Navier-Stokes方程进行模拟并通过压力耦合方程组的半隐式方法(SIMPLEC方法)进行求解。根据FLUENT软件模拟得出叶片流速分布和压力分布图,分析汽蚀与泥沙磨损的发生原因和位置并提出修复技术。结果表明:利用计算流体动力学(CFD)进行三维紊流数值模拟可以得到精确的流场,以及采用镍基合金特种金属粉末喷焊技术可延长水泵的使用寿命。更多还原