回炉料 低碳钢重熔吹氮精炼ZG30Mn19Cr4钢

ZG30Mn19Cr4是一种低磁性高合金铸钢。我厂一直采用氧化法冶炼,积压了大量的浇冒口及注余等废料。若将之用氩氧脱碳法重熔精炼成ZG30Mn19Cr4钢尚比较容易,但我厂设备所限无法进行。用重熔氧化法,为使炉料合金不被或少被氧化,钢液必须有足够的温度,且吹氧压力一般要大于15kg/cm~2,用氧量高达60m~3/t。这样不仅降低炉衬寿命,     

用静态再结晶的方法对50Mn18Cr4电渣重熔钢细化晶粒的试验研究

本文通过对５０Ｍｎ１８Ｃｒ４电渣重熔护环钢静态再结晶的实验研究，分析了再结晶晶粒度同变形量和处理温度的关系，提出了当冷变形量为２５％左右，处理温度为９００℃￣９５０℃时可得到细匀化的晶粒结构。     

Cr18Mn18N炉环用钢电渣重熔技术的开发研究

阐述Ｃｒ１８Ｍｎ１８Ｎ发电机护环用钢电渣得熔技术的开发研究工作。选用合适渣系的重熔工艺生产了化学成分优良的低氧、低硫，高氮电渣锭用于发电机护环。     

Cr18Mn18N护环用钢电渣重熔技术的开发研究

阐述Cr18Mn18N发电机护环用钢电渣重熔技术的开发研究工作。选用合适渣系和重熔工艺生产了化学成分优良的低氧、低硫、高氮电渣锭用于发电机护环。     

53Cr21Mn9Ni4N钢的氮含量控制分析

分析合金元素和钢水温度对氮含量的影响,通过增大氮气流量搅拌钢液和加入氮化铬稳氮等措施,稳定控制钢水中的氮含量。     

无磁钻铤用0Cr19Mn21Ni2N高氮钢的高温塑性变形行为

采用Gleeble-2000热模拟试验机对无磁钻铤用0Cr19Mn21Ni2N高氮奥氏体不锈钢进行高温拉伸试验,用扫描电镜和能谱仪对拉伸试样断口及断口附近的组织进行分析,用Thermo-Calc软件计算试验钢的相变及析出相,研究了0Cr19Mn21Ni2N高氮奥氏体不锈钢的高温塑性变形行为。结果表明,试验钢的第Ⅰ脆性区＞1150 ℃,第Ⅲ脆性区为800~950 ℃,未出现第Ⅱ脆性区。第Ⅰ脆性区的出现主要是在加热过程中试验钢由奥氏体向δ铁素体转变引起的,第Ⅲ脆性区的出现是因为M₂(C, N)析出相及Al₂O₃夹杂物引起的。试验钢的高温抗拉强度随温度升高而逐渐降低,断面收缩率在1000~1150 ℃温度范围内表现出极佳的热塑性,温度超过1150 ℃后断面收缩率逐渐下降,因此0Cr19Mn21Ni2N高氮奥氏体不锈钢的热锻温度应选择在1000~1150 ℃之间,在此温度范围内断面收缩率均在73%以上,并且可以避开第Ⅰ与第Ⅲ脆性区。