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研究攀长钢轧钢五车间生产2Cr13薄板出现的技术、质量问题:轧制过程二辊翘头、表面质量差、板形差,通过理论和生产实践数据分析,全面优化2Cr13薄板的生产工艺:改进传统的加热工艺,在二辊大胆地采用铸铁材质的轧辊。2cr13薄板的生产、质量问题得到彻底解决,取得了明显的经济效益。 相似文献
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13%Cr马氏体系不锈钢管(API-13Cr(0.2%C-13%Cr),下称13Cr)具有优良的耐CO2腐蚀性,因此,在含有大量CO:的油田和天然气田的开发中得到了广泛应用。 相似文献
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攀长特公司焊管钢丝厂普通400 mm热轧窄带钢生产线,通过采取选取适宜的坯型,合理的加热工艺、热处理工艺及科学的操作等一系列有效的技术措施,成功开发出了30Cr13、20Cr13、5Cr15MoV等刀具用不锈热轧窄钢带。 相似文献
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H13(4Cr5MoSiV1)是目前国内较常用的热作模具钢品种之一,由于该钢种碳含量特别是合金含量较高,过去该钢种的生产一直沿袭炼钢铸小钢锭——锻钢生产的工艺路线,限制了该品种的发展,本文从开发H13轧材工艺的关键初轧开坯入手,对H13在初轧工序的加热、轧制、精整等工艺进行试验研究取得成功,为打通H13轧材生产工艺打下了坚实的基础。 相似文献
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针对特钢厂4机4流连铸机生产的2Cr13、3Cr13、4Cr13铸坯表面凹陷、纵裂缺陷进行分析和研究,通过工艺措施解决了Cr13型马氏体不锈钢铸坯的表面凹陷和纵裂问题。采用预熔型保护渣,其中SiO2和CaO均为28%~31%、Al2O3为6%~9%、Na2O为7%~10%、F-为3%~6%,以及综合配碳,尤其是增加炭黑的加入量,总C含量为15%~18%。保护渣碱度控制在1.0左右,熔化温度为1130~1150℃,1300℃时黏度为0.40~0.55 Pa·s;保护渣转折温度为1140~1180℃,结晶率约为48.8%。控制中间包内2Cr13钢液过热度≤30℃,3Cr13和4Cr13钢液过热度≤35℃;连铸过程中采用自动加渣方式,控制适宜的渣层厚度并保持液面稳定。 相似文献
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40Cr10Si2Mo钢Φ6.5mm线材产品经过调质处理和矫直研磨后,发现磨光棒表面存在表面裂纹。通过进行40Cr10Si2Mo钢淬火回火模拟试验,得出造成40Cr10Si2Mo钢线材表面出现裂纹的原因为线材热轧后冷却时间短,冷却速度快,热轧线材表面存在较大的残余应力,从而形成表面裂纹。通过对40Cr10Si2Mo钢的生产工艺进行了优化改进,包括延长斯太尔摩辊道缓冷时间,终轧温度和吐丝温度由原来的900~950℃和850~900℃均调整为800~850℃,线材轧制后24 h内退火,从而避免了40Cr10Si2Mo钢线材表面裂纹的产生。 相似文献
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通过对核安全二、三级压力容器用15MnNi钢板的成分、生产工艺、力学性能及金相组织进行分析,研究了工艺参数对力学性能、金相组织的影响,成功开发出实物质量优良的15MnNi钢板. 相似文献
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从成分和组织稳定性,探讨了冷变形(0%~80%)及1000~1090℃固溶处理对0Cr18Ni12与0Cr16Ni14奥氏体不锈钢组织及磁性能的影响。结果表明:0Cr18Ni12与0Cr16Ni14不锈钢奥氏体稳定性优于SUS304,其中0Cr16Ni14奥氏体稳定性最佳;0Cr18Ni12与0Cr16Ni14不锈钢冷变形过程中均产生形变马氏体,0Cr16Ni14冷变形过程中相对磁导率始终保持在1.010以下,0Cr18Ni12形变马氏体比例最大可达3.5%,相对磁导率增大至1.353,经固溶热处理后,相对磁导率可控制在1.010以下;结合现场生产条件,制定出两种奥氏体不锈钢的固溶处理工艺为1060℃每毫米保温80s。 相似文献
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本文采用电化学、盐雾试验、酸溶液中的耐蚀性试验等腐蚀试验方法,评价了Cr、Mo、Ti、Cu等元素的作用,同时采用力学试验和各种成型试验方法探讨了上述元素的影响。根据试验结果成功地开发了既具有可以和1Cr18Ni9Tj相媲美的不锈耐蚀性能;又具有Cr17型不锈钢美观、价廉等特征的新型深冲用不锈钢00Cr17MoTiCu。该新型不锈钢可广泛应用于食品加工、厨房设备、轻工纺织、建筑五金等行业。 相似文献
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本文叙述了柳钢用1200迭轧薄板机成材,轧后钢板采用喷水急冷、中温退火等工艺,成功地开发出15MnHP气瓶钢板。产品质量和性能均满足使用要求。 相似文献
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