圆筒混合机电机功率的计算

经过一系列地分析推导 ,归纳出圆筒混合机的驱动马达功率的计算方法 ,并通过武钢烧结厂 1 1 3混合机的功率计算 ,进一步阐明了上述公式的应用方法。     

铝铸锭锯切机的设计计算

较系统阐述铝铸锭锯切机设计过程中结构参数、工艺参数及功率的确定，根据相应的公式，可以方便地计算出锯切机的主要设计参数，文中公式均在实践中得到实际应用。     

关于竖炉内球层阻力损失计算公式的讨论

为了验证各种料层阻力公式对球团竖炉的适用性,选择了杭州钢铁厂竖炉的工艺参数,分别用各公式进行了阻力损失计算。结果表明,几种公式中,以厄贡公式计算得出的从喷火口至烘干床下沿的料层压力分布曲线与实测值较为接近。但仍不能正确反映其压力分布情况。为此,提出了在将厄贡公式用于非等温料层的计算时,应引入修正系数ψ=T喷/T烘对其进行修正;从喷火口至导风墙下沿这一段,宜采用下降移动球团料层空气阻力计算公式。     

连杆机构运动轨迹的计算方法

简述利用CAXA电子图板中公式曲线命令来快速计算平面连杆机构运动轨迹的方法。用该方法可以达到用解析法计算的精度。     

张力辊组设计计算

对张力辊的受力状况进行了深入分析,从理论上推导了欧拉公式,并考虑了机组加减速大小对电机功率计算的影响,并指出电机计算不但要校核功率,更要校核额定转矩。总结推导出多辊张力辊的实用简便的计算公式。     

Inconel 718高温合金流变曲线修正及热加工图

通过热压缩实验,在温度950～1150℃和应变速率0. 10～10. 00 s~(-1)的范围内研究了Inconel 718高温合金的热变形行为。分析了绝热效应对应力应变曲线的影响,同时对应力应变曲线进行温度、应力修正。发现在低温高应变速率下绝热效应更加明显,温升可达170℃。经修正后的应力应变曲线并没有改变宏观规律。通过应变补偿Arrhenius型本构方程预测修正后合金的流动行为。Arrhenius型本构方程中的材料常数与真应变之间的关系由5阶多项式建立。实验值与预测值相关系数达到0. 97,说明该本构方程可以对变形过程中的流变应力进行精确预测。最后分别建立了应力应变曲线修正前后Inconel 718高温合金的热加工图。发现应力应变曲线的修正对热加工图中功率耗散图基本没有影响,功率耗散效率峰值区域没有变化。但修正后的失稳区区域面积增加。结合不同变形条件下的微观组织分析发现失稳区的微观组织由于绝热效应的原因并没有明显的失稳现象产生,并确定其合理加工区间为温度1100℃,应变速率0. 10 s~(-1)。     

Z·乌萨托夫斯基公式在孔型设计中的应用

通过工艺设计实践，得出Z&;#183;乌萨托夫斯基公式适用于棒材生产中粗、中轧料形宽度计算值，并接近生产实际的结论。同时对运用该公式计算精制轧孔料形宽度值及修正系数的合理性提出了质疑，为广大轧钢工艺设计者提供了运用该公式的经验。     

雨水流量的简化计算法研究

本文分析了暴雨强度公式中降雨历时ｔ与汇水面积Ｆ及地块形状之间的关系，从而提出了简化雨水流量计算的方法，利用计算机编程构造了计算表格，为快速求得雨不流量提供数据库与手凹的双重服务。     

SA508-3 钢平衡相转变的热力学计算和分析

采用Thermo-Calc热力学软件计算了SA508-3钢(％:0．19C、0．01-0．22Si、1．40-1．58Mn、0．65- 0．76Ni、0．50-0．55Mo)的析出相、析出温度和各相的含量,并研究了Si和Mn-Ni-Mo含量对该钢析出相的影响。计算结果表明,SA508-3钢平衡态的析出相主要为合金渗碳体、M7C3及Mo的碳化物。Si含量变化对钢中各相析出温度和析出量无显著影响。随Mo含量降低,钢中脆性相析出减少,但对合金渗碳体析出无显著影响。SA508-3钢最佳回火温度为643-678℃。     

箱-方、椭圆-圆孔型系统计算及轧机辊缝调整

针对常用的箱－方、椭圆－圆孔型系统，讨论了根据斯米尔诺夫和筱仓恒树宽展公式建立非线性方程组的方法，并导出孔型参数计算模型；还提出为修正孔型设计误差所需的辊缝调整量的计算方法，以及不同情况下的调整范围。     

И.Л.别尔林反向挤压管材挤压力公式修正

И．Л．别尔林挤压力公式是目前众多挤压力公式中应用最广的。本文分析了用于管材反向挤压的И．Л．别尔林挤压力计算公式，发现影响其计算精度的主要原因是反向挤压时变形区体积很难确定，因而无法确定金属在塑性变形区内的持续时间，也就无法确定金属材料的硬化系数，从而造成无法准确选择金属的变形抗力值；提出了无润滑反向挤压管材时的И．Л．别尔林挤压力公式的修正式，使计算过程大为简化，提高了计算精度。     

挤压拉伸管毛料铸锭长度的计算

本文针对《轻金属材料加工手册》中计算挤压拉伸管毛料铸锭长度公式的不足之处,提出了修正意见和计算挤压拉伸管毛料铸锭长度的公式,并举例验证说明。     

中厚板轧制过程中道次修正计算方法的研究与应用

针对传统的中厚板道次修正计算方法的弊端,结合中厚板生产线的实际生产特点,提出道次锁定与重新计算相结合的道次修正计算方法.普通道次采用道次锁定计算方式,首道次控温结束后采用重新计算方式.如果各道次按照道次锁定计算方式最终使得阶段出口目标厚度无法达到时,该次修正计算改用重新计算方式.道次修正计算利用已轧道次实测数据修正道次...     

螺旋管在小倍线充填中的应用及充填倍线公式修正

为解决小倍线充填管道局部压力过大、管路磨损严重等问题,本文提出用螺旋管增阻调压的结构与实施方案.结合计算流体力学（computational fluid dynamics,CFD）对增阻调压结构与实施方案进行模拟分析,基于模拟计算的结果提出增加螺旋管道增阻调压结构后计算充填倍线的修正公式.研究结果表明,在2 m·s-1的模拟流速下,螺旋管增阻调压结构所产生的阻力可达同等高度直管的10.1~16.8倍,在保证料浆连续输送的前提下可以有效的起到增阻降压的作用.结合数值模拟的充填倍线修正公式能够较为完善地计算增阻降压后的有效充填倍线.      

矿热电炉设计的参数选择程序例解(续篇)

在同名献［１］的基础上详尽推导了电效率、电压公式，将功率系数分解为ｃｏｓψ和η两个因子，并推导出“Ｋｃ表”的数学模型。介绍了ｃｏｓψ与η之间的关系曲线及变压器系列容量选取。     

KR铁水脱硫搅拌功率和力矩的计算

本文从力学和流体力学分析导出了KR机械搅拌功率和搅拌力矩公式。矩形搅拌器的搅拌功率N=C((γω~3h)/(400g))(R~4-r~4),搅拌力矩M=C×0.000285341γn~2h(R~4-r~4)。三角形搅拌器的搅拌功率N=C((γω~3cotβ)/(2000g))(R~5-5Rr~4 4r~5),搅拌力矩M=C×0.000057068γn~2cotβ(R~5-5Rr~4 4r~5)。在实机上获得的实际功率与按公式计算的理论功率之比求得阻力系数C=0.100～0.250。C值随温度而变化,在铁水温度≥1300℃条件下,设计可选择阻力系数C=0.150～0.200。列出了KR机械搅拌脱硫装置的搅拌功率和力矩计算的实例。最后讨论了今后KR机械搅拌脱硫装置的设计问题。     

金刚石制品电炉加热系统设计与功率分析

介绍了一种电阻炉电热元件的设计方式,并根据计算结果和实际需要对公式调整应用,得出合适数据;然后对加热元件几种常见故障类型进行负载功率分析,为使用者提供明确的使用指导,并为系统优化设计提供依据。     

数字图像相关方法在A508-3钢J积分测试中的应用

J积分作为评定韧性金属材料结构安全性的基本数据在断裂力学实验中有着大量的应用,但目前对J积分测试中关键数据裂纹增量Δa的测量经常出现随实验力的增加,裂纹发生"负增长"的现象,且对加载过程中转动中心的定位存在偏差,导致修正公式不准确.为提升J积分测试准确性,应用数字图像相关方法对A508-3钢的紧凑拉伸试样在J积分测试实验过程中的全场变形情况进行分析,确定其加载过程中裂纹面转动中心的位置,并利用数字图像相关方法代替柔度法对裂纹增量Δa进行了测量,计算得到了A508-3钢的JR曲线.     

矿热炉电路分析计算

结合Ｐ＝ｆ（Ｑ）功率圆图系列特性曲线，通过对矿热炉电路进一步深入分析探讨，定量地得出了当电炉按Ｐｃｍ方式运行时，其功率因数为恒定值，以及熔池电阻（操作电阻）与设备阻抗在数值上相等等重要结论，并给出这些计算方法的公式表格．最后指出：凡适合于按Ｐｃｍ方式运行的电炉，当采用该方式时，可获得节电增产的双重效益。     

离心泵叶轮切削实践

提出离心泵不同比转数及不同结构叶轮切削计算公式，根据实践结果给出公式的修正系数，论述了具体切削方法与效果。