铸造铬锰氮下锈钢在5%H2SO4水砂介质中的腐蚀磨损行为

试验钢种在５％Ｈ２ＳＯ４水砂介质中作了腐蚀磨损试验，结果表明，新型铸造铬锰氮不锈钢较１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ（１８－８）及０Ｃｒ１８Ｎｉ１２Ｍｏ２Ｔｉ（Ｍｏ２Ｔｉ）钢具有更佳的抗腐蚀磨损性能。对腐蚀磨损过程中腐蚀与磨损的交互作用作了深入探讨，从而提出了腐蚀磨损条件下材料流失的判据。     

铸造铬锰氮不锈钢在5%H_2SO_4水砂介质中的腐蚀磨损行为

铸造铬锰氮不锈钢在５％Ｈ２ＳＯ４水砂介质中的腐蚀磨损行为丁晖余刚袁广银刘颂明兆祥试验钢种在５％Ｈ２ＳＯ４水砂介质中作了腐蚀磨损试验，结果表明：新型铸造铬锰氮不锈钢较１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ（１８－８）及０Ｃｒ１８Ｎｉ１２Ｍｏ２Ｔｉ（Ｍｏ２Ｔｉ）钢具有更佳...     

等离子喷涂复合陶瓷涂层及其耐磨性能

用等离子喷涂技术制取了ＭＯ＋Ａｌ２Ｏ３－ＴｉＯ２、ＭＯＳ２＋Ａｌ２Ｏ３、ＴｉＯ２＋Ｃｒ３Ｃ２ＮｉＣｒ和ＭｏＳ２＋Ｃｒ３Ｃ２－ＮｉＣｒ复合涂层．利用ＳＥＭ、ＸＲＤ、和ＸＰＳ等技术．观察和分析了涂层的显微结构和喷涂过程中的物相变化及添加成分对涂层耐磨性能的影响．在ＭＭ－２００型磨损试验机上测定了涂层的滑动摩擦系数和磨损率．结果表明；Ｍｏ、ＭｏＳ２与Ａｌ２Ｏ３－ＴｉＯ２的结合性能较好，ＴｉＯ２、ＭｏＳ２在Ｃｒ３Ｃ２－ＮｉＣｒ涂层的气孔和裂纹处偏聚；添加ＭｏＳ２对Ａｌ２Ｏ３－ＴｉＯ２涂层的物相组成有明显的影响；适量的ＭＯ、ＭＯＳ２加入Ａｌ２Ｏ３－ＴｉＯ２中，可以降低涂层的摩擦系数和磨损率；而ＴｉＯ２、ＭｏＳ２加入Ｃｒ３Ｃ２－ＮｉＣｒ中，对涂层的摩擦磨损性能影响不大     

激光熔覆M－Cr－Al－Y合金及其抗氧化性能研究

本文研究了Ｍ－Ｃｒ－Ａｌ－Ｙ合金（Ｍ＝Ｎｉ，Ｃｏ，Ｆｅ）激光熔覆层的显微组织，微区成分及抗氧化性。氧化增重试验结果表明，Ｍ－Ｃｒ－Ａｌ－Ｙ涂层具有比１Ｃｒ＿（１８）Ｎｉ＿９Ｔｉ不锈铜低得多的氧化增重和氧化速率，其中以Ｃｏ－Ｃｒ－Ａｌ－Ｙ涂层为最好，其次依次为Ｎｉ－Ｃｒ－Ａｌ－Ｙ，Ｎｉ－Ｃｏ－Ｃｒ－Ａｌ－Ｙ＿２Ｏ＿３，Ｆｅ－Ｃｒ－Ａｌ－Ｙ．     

高纯铁素体钢 CGHAZ 组织结构及断口形态

采用光镜、电镜（ＳＥＭ，ＴＥＭ）等对Ｃｒ１８Ｍｏ２高纯铁素体不锈钢焊接热影响区粗晶区（ＣＧＨＡＺ）的组织结构、析出物和断口形态进行了研究．结果表明，Ｃｒ１８Ｍｏ２铁素体钢ＨＡＺ在经受焊接加热和冷却过程中未发生相变，晶粒粗化是造成ＣＧＨＡＺ韧性下降的主要原因．ＴｉＣ，ＴｉＮ或Ｃｒ２Ｎ等析出物对ＣＧＨＡＺ解理裂纹的产生和扩展有促进作用．严格控制焊接线能量（ｑ／ｖ）对防止Ｃｒ１８Ｍｏ２铁素体钢ＣＧＨＡＺ脆化具有重要的意义．     

Ni—P化学镀层配方影响抗冲蚀性能的研究

研究了在含ＨＣｌ与不含ＨＣｌ的介质中，三种不同配方的Ｎｉ－Ｐ化学镀层的抗冲蚀行为，并与不锈钢１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ和２Ｃｒ１３作了对比。试验在自制试验机上进行。结果表明，Ｎｉ－Ｐ镀层的冲蚀机理主要表现为片状剥落和微切削。而在含ＨＣｌ介质的冲蚀浆体中其抗冲蚀腐蚀性能要优于无ＨＣｌ介质的浆体中的情况。在Ｃｌ＾－与Ｈ＾＋构成的腐蚀介质中，Ｎｉ－Ｐ化学镀层冲蚀抗力要优于１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ与２Ｃｒ１３。     

高Cr含量镍基高温合金热腐蚀行为研究──I．实验研究

系统研究了合金元素Ｔｉ，Ｔａ和Ｎｂ对合金系统Ｎｉ－１６Ｃｒ－９Ａｌ－２Ｗ－１Ｍｏ－４Ｃｏ－（０～４）Ｔｉ－（０～４）Ｔａ－（０～４）Ｎｂ（ａｔ％）热腐蚀行为的影响。结果表明在一定的成分范围内，实验合金在７５Ｎａ２ＳＯ４＋２５ＮａＣｌ（体积分数）溶盐中的热腐蚀抗力类似于ＩＮ７３８ＬＣ合金。在较高的热腐蚀抗力条件下，合金系列保持了较好的其它性能，这就为开发高性能抗热腐蚀单晶高温合金提供了成分选择的基础。     

薄板展览中钢焊接的研究

本文对以薄型异种钢焊接作为研究对象，通过对焊接接头的各种试验和金相观察，来验证１５ＣｒＭｏ与１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ的可焊性，并提出了合理的工艺要点。     

高纯铁素体钢CGHAZ组织结构及断口形态

采用光镜，电镜（ＳＥＭ，ＴＥＭ）等对Ｃｒ１８Ｍｏ２高纯铁素体不锈钢焊接热影响区粗晶区（ＣＧＨＡＺ）的组织结构，析出物和断口形态进行了研究，结果表明，Ｃｒ１８Ｍｏ２铁素体钢ＨＡＺ在经受焊接加热和冷却过程中未发生相变，晶粒粗化是造成ＣＧＨＡＺ韧性下降的主要原因，ＴｉＣ，ＴｉＮ或Ｃｒ２Ｎ等析了物对ＣＧＨＡＺ解理裂纹的产生和扩展有促进作用，严格控制焊线能量（ｑ／ｖ）等析出物对ＣＧＨＡＺ解理裂纹的产生和扩展     

高Cr含量Ni基高温合金热腐蚀行为研究──II．热腐蚀机制分析

研究了合金系统Ｎｉ－１６Ｃｒ－９Ａｌ－２Ｗ－１Ｍｏ－４Ｃｏ－（０～４）Ｔｉ－（０～４）Ｔａ－（０～４）Ｎｂ（ａｔ％）热腐蚀过程受碱性熔融机制控制，形成了致密的保护性表面膜，因此在这些成分范围内的合金表现出较好的热腐蚀抗力。而在富Ｔａ区内，交替发生碱性和酸性熔融，结果导致多孔性非保护性表面膜的形成，生成严重热腐蚀。此外，“等效铬含量”概念可以在一定程度上预测此类合金的热腐蚀抗力。     

Friction and wear mechanism of unlubricated 304L austenitic stainless steel at room temperature

To explore wear mechanism of stainless steel used in nuclear pump,the wear properties and the worn surface characteristics of unlubricated 304L austenitic stainless steel on itself were investigated in air at room temperature.The experimental results demonstrated that the wear rate of the material decreased with the increase of the wear time.The friction coefficient fluctuated severely when the applied load was 120 N.At 120 N the wear rate was much higher than that of the applied load of 70 N.At 70 N the wear rate did not show much difference from that of 30 N.The wear mechanism was adhesive and abrasive wear under different load at the initial stage of the wear test.Then,the main wear mechanism changed with the wearing time and the applied load.     

表面滚压强化A473M钢的组织及性能

为了提高A473M马氏体不锈钢表面的耐磨性能,采用滚压加工强化不锈钢表面,对其组织及性能进行研究,并确定了最佳工艺参数.采用扫描电子显微镜、白光干涉仪、显微硬度计和摩擦磨损实验机对不锈钢的硬化层组织、表面粗糙度、显微硬度及摩擦磨损性能进行表征.结果表明,当滚压进给量由0.05 mm/r增加至0.15 mm/r时,不锈钢表面粗糙度变化趋势呈“∨”形,表面显微硬度和磨损性能的变化趋势呈“∧”形.当进给量为0.1 mm/r且表面粗糙度为62.7 nm时,不锈钢硬化层组织明显细化,滚压层表面显微硬度达到550 HV且为基材的2.2倍,硬化层深度达到200 μm,相对耐磨性为3.7.     

高能脉冲类激光熔覆镍基合金层的组织及性能

为了提高304不锈钢表面的综合性能,采用高能脉冲类激光熔覆沉积技术在304不锈钢表面制备了镍基合金熔覆层.采用扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪、销-盘磨损试验机与电化学测试系统对镍基合金熔覆层的显微组织、相结构、耐磨损性能和电化学腐蚀性能进行了研究.结果表明,镍基合金熔覆层与304不锈钢基材呈良好的冶金结合,熔覆层的相对耐磨损性为304不锈钢基材的4.4倍.熔覆层组织由γ-Ni基体相、Ni_3Mo、Fe_7Mo_3和Cr_(23)C_6碟状增强相与不规则棒状增强相组成.增强相是提高耐磨损性能的主要原因,增强相与基体相的电极电位差是导致腐蚀电流密度增加的主要原因.     

激光堆焊Co基合金与VC混合粉末组织和性能

为了降低激光堆焊层的裂纹敏感性,提高其耐磨性,堆焊过程采用CO₂激光器,将Co基合金与VC的混合粉末堆焊到SM400B低碳钢和SUS304不锈钢母材上,使用OM、XRD、EDS、显微硬度计和摩擦磨损试验机对堆焊层的显微组织、硬度和耐磨性进行了研究.结果表明,Co基合金与VC混合粉末堆焊层的显微组织可分为2种类型：亚共晶组织和过共晶组织;堆焊层的耐磨性能和维氏硬度随着VC质量分数的增加而增加;相同堆焊条件下,SUS304母材的裂纹敏感性比SM400B母材的裂纹敏感性低.     

磨浆机磨盘失效分析及新磨盘钢的研制

失效分析查明，造纸工业中磨浆机磨盘的失效是磨粒和粘着磨损、冲蚀、断裂和塌陷等失效形式单独或交互作用的结果。在此基础上，根据其服役性能要求，设计了新磨盘材料──含稀土中锰钢，具有优良的强度和韧性配合。模拟试验表明，在中、低应力水平磨损条件下，新磨盘钢易发生形变诱发马氏体相变。具有较高的加工硬化能力和优良的耐磨性能。     

聚氨酯陶瓷复合材料浆体磨损性能研究

用聚四氢呋喃醚二醇与甲苯二异氰酸酯反应后,分别与Si3N4陶瓷粉、TiO2陶瓷粉末进行共混,制得耐磨蚀聚氨酯/Si3N4和聚氨酯/TiO2陶瓷复合材料,评价了这两种材料的耐磨性,通过扫描电镜观察了复合材料的磨损形貌,探讨了Si3N4和TiO2陶瓷粉末增强聚氨酯弹性体的磨损机理。结果表明:Si3N4粉末在质量分数为10%时,复合材料的耐磨性最好,是2Cr13钢的7.8倍,是45#钢的12.5倍,是纯聚氨酯的1.87倍。当TiO2陶瓷粉末在质量分数为8%时,复合材料的耐磨性最好,聚氨酯/TiO2陶瓷复合材料的抗冲蚀磨损性能分别是2Cr13钢的5.3倍,是45号钢的8.5倍,是纯聚氨酯的1.28倍。陶瓷粉末的加入有效提高了材料的抗冲蚀磨损性。     

氟塑钢复合管冲蚀磨损性能的试验研究

通过实验研究适用于电厂余热深度回收的新型氟塑钢复合管的冲蚀磨损性能,主要考察在刚玉砂和煤灰两种颗粒冲蚀下,气流速度、温度与颗粒质量浓度等对复合管中低速气流冲蚀磨损的影响.通过扫描电子显微镜对冲蚀磨损后的表面微观形貌进行观察,初步探讨冲蚀磨损机制.结果表明,在中低速度下,复合管的冲蚀磨损速率随气流速度的变化呈幂函数关系;在两种不同颗粒的冲蚀下,复合管的冲蚀磨损速率随颗粒质量浓度的变化均近似呈线性关系;复合管的冲蚀磨损速率随气流温度的升高而降低,但变化幅度不大;微观形貌分析显示,复合管表面受到颗粒反复垂直冲击时主要发生塑性变形,局部出现显微裂纹,在受到颗粒的反复斜向冲击时主要发生切削和犁耕.     

不锈钢纤维/铜基摩擦材料的研究

以磁悬浮列车的制动材料为研究对象,探讨了奥氏体不锈钢纤维对不锈钢纤维/铜基复合材料摩擦磨损性能的影响.研究结果表明:加入不锈钢纤维后,材料的硬度明显增加,最大值为94HRF,摩擦系数略有增加,摩擦失重减小.材料的磨损机制主要为磨粒磨损与疲劳磨损,同时伴有粘着磨损.材料的断裂方式为韧性断裂.该制动材料的制动性能可以满足磁悬浮列车的制动要求.     

类激光熔覆Stellite合金沉积层的组织及磨损性能

为了进一步提高316不锈钢的表面性能,采用类激光熔覆技术在316不锈钢表面制备了Stellite合金沉积层.利用扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪、显微硬度计与销盘磨损试验机,研究了Stellite合金沉积层的微观组织、化学成分、显微硬度及摩擦磨损性能.结果表明,Stellite合金沉积层主要由γ-Co和M_(23)C_6相组成.沉积层组织依附于316不锈钢基体的界面呈外延生长,由界面至表面依次呈平面晶、柱状晶和胞状树枝晶形态,且越靠近表面组织越细小.Stellite合金沉积层的最高硬度可达650 HV.在摩擦磨损过程中摩擦系数随着法向载荷的增大而减小,磨损机制主要为黏着磨损、磨粒磨损和氧化磨损.     

Relationship between the corrosion and Cr-Ni content of stainless steel in borax bath

The corrosion of stainless steel was experimentally investigated and analyzed to improve the service-life of the crucible and fixture clamps. Through the experiment, stainless steel was found to satisfy the crucible and fixture clamps materials. As the chromium element mass percentage of the stainless steel increased, the corrosion decreased rapidly at first and then slowly increased. With the corrosion time prolonging, the corrosion growth rate is generally a downward trend. With Chromium 20%, the corrosive were the least. With Nickel element mass percentage increased, the corrosion increased rapidly at first and then decreased rapidly, flatten at the last. It was special that the corrosion had little relationship with the Chromium and Nickel mass percentage when the Nickel percentage is more than 35%. The most remarkable corrosion is corresponding with the Nickel element 12%, the least corrosion with Nickel element 80%. So Nickel element 35% is the most optional.