藕状多孔纯铜棒的制备与表征

采用定向凝固法,在氢气压力为0.2 MPa、熔炼温度为1 200℃的条件下制备了规则圆柱形气孔沿轴向定向分布的藕状多孔纯铜棒材料,棒材直径为45 mm,长度约为125 mm.测定了所制备材料的密度、孔隙率和通孔率,对所制备多孔材料的气孔形貌和气孔大小分布进行了分析和表征,并对所制备的样品沿平行于气孔方向和垂直于气孔方向的压缩性能进行了测试.结果表明,所制备纯铜棒的平均密度为4.48 g/cm3,平均孔隙率为50%;气孔直径分布为0.3～1.3 mm,气孔平均直径为0.81 mm;藕状多孔纯铜的压缩性能存在明显的各向异性.     

4.8L发动机飞轮壳气孔和冷隔产生的原因及解决措施

4.8 L发动机飞轮壳铸件废品率高达10％以上,产品缺陷主要表现形式为气孔和冷隔.针对存在的问题,对该产品进行工艺分析,制定了改进方案,新工艺方案试验验证后,解决了飞轮壳气孔、冷隔等高废问题.     

铝合金熔焊微气孔的三维同步辐射X射线成像

基于同步辐射X射线成像技术,对激光复合焊7020-T651铝合金接头内部的微气孔进行了研究,对气孔的体积、圆整度、扁平度及气孔形心至自由表面的距离等三维特征参数进行了统计分析与拟合.结果表明,铝合金熔焊微气孔主要为近球形的冶金型气孔,圆整度在0.65以上,以焊缝中心近似呈现对称分布,且焊缝上部气孔尺寸较大,热影响区和下部气孔密集且尺寸较小.等效直径在20 mm范围内的气孔,在接头上部和下部的频率分别高达65%和85%,并且100 mm以上的大尺寸气孔较少见.此外,由于熔池的下塌倾向和快速凝固,残留于枝晶网络间液相导致焊缝下部形成垂直于焊缝且层叠分布的形状复杂的热裂纹,少部分气孔之间以及气孔和热裂纹之间存在着连通现象,从而使得下部微气孔的圆整度平均值变小.此外,焊接速率越大,整个接头内部气孔体积分数越小,但对气孔形貌和位置的分布影响并不明显.     

藕状多孔铜的连铸法制备工艺研究

连铸法是一种制备具有均匀孔洞分布的大尺寸藕状多孔材料的新工艺.利用自行开发的GASAR连铸装置,成功拉制出了15 mm的藕状多孔Cu连铸试样,并研究了下拉速率对孔隙率及气孔直径的影响.结果表明:随着下拉速率的增加,连铸试样中气孔尺寸分布逐渐变均匀;下拉速率对孔隙率的影响不大,而气孔直径随下拉速率的增加而降低.     

X射线数字成像技术在特高压盆式绝缘子缺陷诊断中的应用

通过模具设计、环氧绝缘件浇注、脱模、修整等工序制造出了厚度为30mm、60mm、90mm的盆式绝缘子气孔和裂纹人工伤试块,其中气孔缺陷的直径为0.5mm~5.0mm,裂纹缺陷的宽度为0.3mm、深度为0.2mm~3.0mm。采用X射线实时成像检测系统和微焦点射线机分别对气孔和裂纹缺陷进行了检测,对比了焦点尺寸对检测灵敏度的影响。研究结果对于特高压盆式绝缘子检测灵敏度的提高具有指导意义。     

锂离子电池外壳光纤激光焊气孔的分析

采用准连续光纤激光焊对锂离子电池外壳进行密封焊接,使用v|tome|x s 240检测焊缝内气孔的等效直径、球度及体积率,对气孔的等效直径和球度进行统计分析与正态分布拟合,还研究了工艺参量对气孔的体积率及形貌的影响。结果表明:锂离子电池外壳焊接为激光传导焊,主要产生冶金型气孔,冶金型气孔中既有近似球形的小气孔,又有由2个以上的小气孔合并贯穿而形成的不规则的大气孔;铝壳焊缝中气孔尺寸集中在250~550μm之间,球度在0.6~0.7之间;随着激光功率的降低和焊接速度的增加,气孔的体积率呈下降趋势,但气孔形貌即球度未发生明显改变;当激光功率为450 W,焊接速度为1500 mm/min时,气孔体积率最小为1.1%。     

防止铝合金筒体焊缝中气孔产生的措施

我公司在焊接铝镁合金压力容器及部分管道时,生产中一般采用立焊位置,从简体内外双人同时施焊.对于壁厚大于10mm的工件,焊前预热100℃～150℃;对于壁厚小于100mm的工件,当环境温度大于5℃时,不需要预热.在一段时间的生产实践中,我们发现厚度为4～5mm、直径为φ508mm和φ610 mm筒体焊缝上出现了一定数量的气孔缺陷,进行X射线探伤,通过对照底片,发现这些气孔都是密集气孔,且均分布在接头的位置.在确定了缺陷的性质及其位置后,开始着手查找出现气孔的原因.焊接接头出现的密集气孔,有可能是由于熔池中的气体较多造成的.铝合金的表面易形成氧化膜,氧化膜易吸收水分,焊前如果氧化膜清除不净,其吸收的水分在焊接时易产生气孔.筒体在施焊前,采用电动铣刀,对焊件坡口及两侧10mm范围内的氧化膜都进行了严格清除,随后即进行施焊.因此,焊接接头出现     

制造内燃机曲轴的质量保证

0引言 　　曲轴-这是内燃机的主要零件之一,它关系到内燃机的工作能力和可靠性.曲轴的主要质量参数是制造精度(用尺寸误差以及表面的形状误差和位置误差决定)和轴颈工作表面的粗糙度.对曲轴的几何精度和表面质量的主要要求是:1)主轴颈和连杆轴颈的直径精度6～7级;圆度偏差4～5级精度;2)主轴颈相对曲轴轴线的跳动,对直径达100mm的轴颈不大于0.01～0.015mm,对较大直径的轴颈不大于0.015～0.025 mm.连杆轴颈相对自身轴线的允许跳动量大约较主轴颈的跳动量大50%;3)曲轴半径的长度偏差不大于±0.15 mm/100 mm;曲拐之间的角度差在曲轴全长上不大于±30;4)飞轮紧固法兰的端面跳动不大于0.005 mm/100 mm;轴颈圆柱表面的粗糙度Ra≤0.63μm.……     

基于Fluent的微孔节流气体静压止推轴承的参数设计与研究

为提高气体静压止推轴承的静态特性,针对所提出的微孔节流气体静压止推轴承,采用基于有限体积法的CFD软件Fluent进行三维建模仿真,分析了供气孔数目n、量纲一的供气孔分布半径M、供气孔直径d对轴承静态特性的影响规律。按照最大刚度原则,得到如下结论:供气孔数目n在180附近、量纲一的供气孔分布半径M约为0.7、供气孔直径d取最大值0.1 mm时,微孔节流气体静压止推轴承的静态特性最佳。     

铝合金管道安装焊缝气孔的消除

宝钢氧气厂拥有目前国内最大的纯氧空气分离装置(其能力为26000m~3/h)其中铝镁合金管道直径为8～1100mm,壁厚1～8mm,采用无衬环对接焊口,存在的主要问题是气孔难以消除。本文通过试验,找到了产生气孔的原因,并提出了消除气孔的方法。     

面向零件形状的计算机图形库的开发

论述了CAD技术中参数化设计的三种建模方法，重点介绍了基于特征的参数化建模原理。在此基础上，分析机械设计中的机构结构，归纳出其零件的几何特征构成。设计了机构CAD图形库，并提出了该图形库生成步骤和人机交互界面。     

FeCrAIW电弧喷涂层组织的致密化研究

采用激光辐照对FeCrAlW电弧喷涂层的组织进行致密化处理,借助扫描电镜和X衍射对涂层的组织进行了分析.测试了涂层的显微硬度.结果表明:涂层组织致密度提高,孔隙率明显降低.随着激光扫描速度的增加,涂层的显微硬度降低.在较低的扫描速度下,涂层与基体之间形成互熔区,涂层与基体之间产生良好的冶金结合.     

胫骨生物陶瓷复合材料的微结构增韧机理

扫描电镜观察显示胫骨是一种由羟基磷灰石和胶原蛋白组成的自然生物陶瓷复合材料.羟基磷灰石具有层状的微结构并且平行于骨的表面排列.观察也显示这些羟基磷灰石层又是由许多羟基磷灰石片所组成,这些羟基磷灰石片具有长而薄的形状,也以平行的方式整齐排列.基于在胫骨中观察到的羟基磷灰石片的微结构特征,通过微结构模型分析及实验,研究了羟基磷灰石片平行排列微结构的最大拔出能.结果表明,羟基磷灰石片长而薄的形状以及平行排列方式增加了其最大拔出能,进而提高了骨的断裂韧性.     

高等教育国际化与中国高等教育施化力培育

本文从化层、化型、化向与化力等方面考察高等教育国际化的应然本质属性 ,描述与分析中国高等教育在国际化潮流中表现出的发展态势 ,针对种种态势提出中国高等教育核心施化力培育战略 ,以使中国高等教育乃至世界高等教育真正地走向国际化     

Comparative analysis of functional possibilities of methods of pulse treatment of a melt

This paper describes the general features of the functional methods of electrohydropulse, pulse electrocurrent, and magnetic pulse treatment processes of the melt in order to positively vary its crystallizaton ability.     

Effect of solidification rate of the structure of alloys of the system Fe-W

Conclusion In alloy Fe-42% W atomized with a cooling rate during solidification within the limits from 5·10³ to 1·10⁵°C/sec with the maximum cooling rate (not less than 10⁵°C/sec) precipitation of -phase (Fe₇W₆) from the liquid melt is suppressed. In granules of alloy obtained with a high solidification rate it is possible to achieve total dissolution of tungsten in solid solution (42%). Subsequent heating causes precipitation of -phase in dispersed form.I. P. Bardin Central Scientific-Research Institute of Ferrous Metallurgy (TsNIIChERMET) Moscow. Translated from Metallovedenie i Termicheskaya Obrabotka Metallov, No. 9, pp. 34–36, September, 1990.