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研究表明:ISO标准砂7d与28d水泥胶砂强度D值回归方程线性关系显著,因此可以用ISO标准砂7dD值预测28d水泥胶砂强度D值。 相似文献
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为研究煤渣改良土强度及屈服特性,通过不同冻融循环次数下的三轴试验,获得了配合比及冻融循环次数对煤渣改良土强度特性及屈服面的影响。通过引入配合比影响因子及冻融次数影响因子对改良土屈服面的表达形式进行了修正,推导了改良土的双屈服本构关系。研究表明:随着煤渣掺量的提高,改良土的黏聚力先增大后减小,内摩擦角稍有增加。剪应变屈服面及体应变屈服面出现先扩张后收缩的变化规律。随冻融次数的增加改良土的黏聚力降低明显,内摩擦角的变化不大。剪应变屈服面及体应变屈服面随冻融次数的增加而逐渐向原点收缩。采用配合比影响因子及冻融次数影响因子可较好的反映改良土屈服面的演化规律,据此建立的本构关系具有一定的精度。 相似文献
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实施ISO强度检验方法是经济发展的需要,新方法实施后,现GB水泥大体上要降一个标号,对水泥厂工艺技术,质量控制和经济效益产生影响。 相似文献
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为了研究全尾砂充填体试块的强度,使用普通硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥、火山灰硅酸盐水泥和全尾砂制作充填试块,并进行了抗压试验.研究了充填试块强度与水泥种类、龄期、灰砂比和质量浓度之间的关系.试验结果表明:同样条件下,普通水泥充填试块的强度最高,随着龄期增加,强度增长的速率最快,增加质量浓度,强度增大的幅度较小.矿渣水泥充填体的强度次高,强度随龄期增长的速率较快.粉煤灰水泥充填体的强度一般,随着龄期的增加,强度增长的速率较快,在1?4的灰砂比下增加质量浓度,强度增加比例最大.火山灰水泥充填体的强度最低,随着龄期强度增加速率很慢. 相似文献
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通过正交设计,采用L3427正交表格,进行了27组试验,检测了水泥胶砂试件1d和28d的抗折强度;并采用极差、方差、影响率、试验水平分析和多重比较T法的分析方法,研究了外加剂及其相互作用对水泥胶砂试件抗折强度的影响情况.结果表明,对1d抗折强度有特别显著影响的因素是水泥用量,有显著影响的因素是膨胀剂、增粘剂以及水泥与膨胀剂和水泥与增粘剂之间的交互作用;对28d抗折强度有特别显著影响的因素是水泥用量、速凝剂及增粘剂,有显著影响的因素是水泥与增粘剂之间的交互作用.外加剂之间的交互作用可以忽略不计. 相似文献
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为揭示红页岩破坏的力学特性和能量演化规律,通过电液伺服机对红页岩进行三轴压缩试验,研究不同干湿循环作用下红页岩试样峰值强度特征、力学特性和能量演化规律。结果表明:干湿循环次数对红页岩的抗压强度有显著的影响,并呈负相关关系;干湿循环作用会使岩样破坏阶段的脆性减弱,延性增强,降低其物理力学特性;对比干湿循环作用前后试样的变形特征曲线图,红页岩原试样的变形量大于干湿循环作用后的试样变形量,约为后者的1.7倍;红页岩破坏后,原试样的耗散能增长速率为干湿循环作用后试样的2.4倍,因为干湿循环作用会软化红页岩岩石内部结构,使其破坏时体积应变变化缓慢,从而导致耗散能相比于原试样增长较慢。
相似文献11.
为了研究广州南沙地区深厚软土条件下水泥土双向搅拌桩桩身水泥土强度与土质类型的关系, 对现场桩体抽芯试样进行了单轴无侧限抗压强度实验, 获得了3种不同土质拌合的桩身水泥土的应力-应变曲线和桩身强度-深度的变化曲线。通过分析这些数据曲线, 得知不同土质类型拌合的桩身水泥土强度差异很大, 其中粉质粘土质桩身水泥土强度最高, 淤泥质桩身水泥土强度较低。由于这种拌合土质类型的差异性, 使得搅拌桩桩体强度随着地层土质的变化产生明显的分段性。对水泥土双向搅拌桩桩身水泥土平均抗压值强度fcu的取值进行了探讨, 为钉形水泥土双向搅拌桩在广州南沙地区的应用提供了依据。 相似文献
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将天然浮石粉作为外掺剂应用于水泥土改性研究,以粉质黏土为原料,首先对水泥质量分数16%、土体原始含水量为击实试验最佳含水量时的试件进行了不同龄期(7d、28d、60d)、不同浮石粉掺量(4%、8%、12%、16%)的无侧限抗压强度试验,结果表明,随着龄期增长,浮石粉水泥土强度增大,随浮石粉掺量增加,强度先增大后减小,浮石粉最佳掺量为8%.其次对水泥质量分数为16%、浮石粉质量分数为8%、土料原始含水量分别为14%、19%、24%、29%的试块进行无侧限抗压强度试验,结果表明,浮石粉可明显改善原始含水量较高土体的强度,当原始土料含水量高于最优含水量达到19%时,浮石粉水泥复合土强度平均提高了18.3%. 相似文献
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建筑工程地基加固效果受土体腐殖酸的影响。根据国内外土壤腐殖酸现有研究成果及方法,通过对不同水泥掺量、不同地域水泥土的对比性试验,运用灰色关联分析方法,以确定腐殖酸组分对无侧限抗压强度的影响。由水泥土无侧限抗压强度试验数据所建立数学模型显示,其预测模型及效果精度完全满足工程的需求。 相似文献
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石灰改良软土路基填料饱水强度特性研究 总被引:3,自引:0,他引:3
掺入石灰能有效改善软土的力学性质,石灰土的最大干密度ρdmax随石灰掺入量的增大而减少,最优含水量随石灰掺入量的增大而增加;非饱和状态下的石灰土强度并非一直随着石灰掺入量的增加而增大,而是存在一个最佳掺入量,根据本次试验结果,石灰掺入量为8%时,石灰土的强度最高。饱水状态下的石灰土强度随掺入石灰量的增大几乎呈线性单调增加,但其强度仍远远低于非饱和状态下的石灰土强度。如果用石灰土作路基填料,仍按现有规范测定其强度,则不能准确反映石灰土的强度特性。填料压实度对其强度特性有显著影响,在工程实际中,遇到在河塘低洼地段修筑路基,应该严格控制压实度,为保证工程质量,填料的压实度设计值取90%为宜。 相似文献
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为研究铁尾矿砂掺入量对水泥砂浆抗压强度及微观结构的影响,采用高硅型铁尾矿废石破碎而来的铁尾矿砂,以不同质量铁尾矿砂等比例代替天然河砂配制水泥砂浆进行抗压试验。对比铁尾矿砂与天然河砂在组成成分、粒形、粒径、级配分布上的差异,分析铁尾矿砂与天然河砂比例不同时水泥砂浆立方体试件的破坏形态以及抗压强度。并使用扫描电子显微镜(SEM)着重分析完全替代下铁尾矿水泥砂浆与天然河砂水泥砂浆的细骨料与水泥胶体的交界面形态及水化产物微观形貌。结果表明:所用铁尾矿砂Si O2含量较高,属于高硅型铁尾矿,由于机制原因造成其多棱角且表面粗糙。替代率对铁尾矿水泥砂浆立方体试件破坏形态没有显著影响,不同替代率下铁尾矿水泥砂浆力学性能均优于天然河砂水泥砂浆。铁尾矿砂的加入会导致水泥砂浆内部结构劣化,但由于铁尾矿砂多棱角、表面粗糙与水泥胶体的机械咬合力较大,而且高硅型铁尾矿砂自身强度较高,弥补了由于结构劣化造成的力学性能损失,使铁尾矿水泥砂浆的基本力学性能仍能满足要求。 相似文献
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选用氯化钠、硫酸钠、三乙醇胺、水玻璃、硅友、粉煤灰等价格比较低廉的水泥外加荆或填料,对锚固工程水泥浆液进行了改性研究.通过室内水泥浆液配制试验优选出水泥外加剂类型及加量比例,使普通硅酸盐水泥浆2~3d凝期的抗压强度提高50%~1009,5,以加快锚固工程施工速度.对于高铝水泥,通过掺入一定量的粉煤友,在浆液早期强度满足要求前提下,可达到降低工程成本之目的. 相似文献