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水闸闸墩振动特性的有限元分析 总被引:1,自引:0,他引:1
把水闸闸墩横向振动视作悬臂薄板弯曲振动,用有限单元法对其振动特性进行计算分析。并结合一工程实例,把理论计算与实测值作了比较,结果比较吻合。 相似文献
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把水闸闸墩横向振动视作悬臂薄板弯曲振动,用有限单元法对其振动特性进行计算分析,并结合一工程实例,把理论计算与实测值作了比较,结果比较吻合。 相似文献
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1 节制闸工程概况 节制闸闸孔总净宽50m,共5孔,每孔净宽10m,闸墩高15m,设计流量为440m~3/s。节制闸为2块底板,5#底板23.8m×31.9m,为两孔一联;4#底板35.2m×31.9m,为三孔一联,均为整体式平底板。底板顶面高程为-6.35m,底板上在闸门底部设置梯形堰,堰高0.85m,堰顶高程为-5.5。闸门采用钢质弧形门,由于挡潮水位较高,设置了净高5m(3.0m~8.0m)的钢筋混凝土结构胸 相似文献
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底流式泄洪闸在大流量泄洪时常伴随着闸墩剧烈振动。针对泄洪闸闸墩振动问题,以某水电站为例,基于水弹性物理模型试验和原型观测,提出改善闸墩结构和优化水库调度方案的两种减振措施。物理模型试验为研究闸墩振动提供了数据支撑,而原型观测结果验证了模型试验的可靠性。结果表明:当泄流量为5 400 m3/s时,通过优化水库调度,采用“低孔+表孔”联合泄洪的方式,表孔的泄流量从单独泄洪时的5 400 m3/s转变为联合泄洪时的低孔泄流量3 481 m3/s+表孔泄流量1 919 m3/s,表孔闸墩的振动位移标准差可从182.3 μm减小到51.7 μm,振动削减效果为71.6%;当表孔泄流量为10 030 m3/s时,通过对闸墩进行加固,闸墩的振动位移标准差可由288.8 μm减小到129.6 μm,振动削减效果为55.1%。 相似文献
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大推力预应力闸墩的设计方法 总被引:9,自引:1,他引:8
在广泛调查研究的基础上,运用理论分析和仿真模型试验的研究方法,对预应力闸墩的结构形式和设计方法进行了探讨,提出了预应力闸墩的开缝锚块结构形式和预应力闸墩设计方法,包括颈部,锚块和闸墩体内锚束锚固区的设计计算方法,并提出了颈部按部分预应力设计的思想。 相似文献
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水弹性模型实验结合计算机“动态”仿真模拟的方法是研究高拱坝泄洪振动最有效的方法,以乌江构皮滩拱坝为背景,在水弹性模型实验研究基础上。建立了带闸墩和不带闸墩的两种拱坝有限元模型,分别计算2者的模态和频率,并通过将荷载功率谱转化成过程线。 相似文献
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淮阴闸新安装的弧形钢闸门在工程完工后发现在一定开高时有振动现象,通过对项目的设计、施工过程和闸门振动发生发展情况的研究,对振动原因进行了初步分析,并采取试验的方式逐步排除,最终得出引起闸门振动的原因和解决闸门振动问题的措施.闸门振动原因是闸门开到一定开高时,底缘形式引起的切向水流冲击底板,出现门后水流的强烈不稳定流态,加上由此而引起的气泡并破裂产生强大负压,引起闸门振动.对闸门底支承板进行割除处理能够有效解决新闸门的振动问题,同意对淮阴闸新闸门全部进行底支承板割除处理. 相似文献
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滞洪水库退水闸沉降问题的分析 总被引:1,自引:0,他引:1
永定河滞洪水库退水闸在边墩、翼墙后填土不久,发现两条长度贯穿铺盖、消力池和护坦的钢筋混凝土板,走向和翼墙外边沿基本平行的弧形连续裂缝。分析了退水闸沉降的原因,并提出了处理措施。 相似文献
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泄洪闸中墩在水脉动压力作用下的动力分析 总被引:1,自引:1,他引:0
分析了飞来峡水利枢纽泄流闸中墩的动力特性及在两条脉动水压力波形作用下的动力反应,分析结果为:闸墩结构的基频为2.04HZ,从振型型态图上看,闸墩振动特性类似厚板一端固定的动力特性,在两条脉动水压力波形作用下,其动力反应的脉动压力均方根σ为最大,作用水体范围也较大,并在整个水体视为同一脉动压力的计算条件下,得出了闸墩各部位应力σy分布状况,以上结果可为闸墩设计者考虑脉功影响时提供参考。 相似文献
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倪汉根 《水动力学研究与进展(A辑)》1994,9(1):23-29
本文内容包括:(1)把求解无限小域中孤立悬臂板的振动问题转化为求解水体对板振动的影响,给出了本征值与本征函数摄动量的表达式;(2)利用一个特殊变换求解了规定条件下的附加质量;(3)给出了非淹没板在不计及水面波动时正对称第一、二自振频率的计算结果。 相似文献
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本文采用微分求积(DQ)法基于非交错网格建立在考虑流体-结构相互作用下求解三维不可压缩流体NavierStokes方程的数值方法。弹性振动边界为矩形薄板,诱发板振动的因素为作用在板上的脉动压力场,边界板的振动与流动形成耦合作用。数值结果给出了一箱形流道内雷诺数分别为100,1000和10000时的流场。大量分析表明.用本文方法模拟考虑流体一结构相互作用下的流动问题是可行的。 相似文献
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